外墙脚手架方案.doc

XXXX 园项目外 墙 脚 手 架 搭 拆 方 案编制：_ 审核：_ 审定：_XX 集团有限公司 XX 园项目部目 录一、材质二、外墙脚手架基础三、杆件塔设及要求四、操作人员五、脚手架的拆除六、外墙脚手架立面图、平面图、结点图、特殊部位详图七、荷载计算本工程分 A、B 座工程组成，在建工程分 A 座上下室一层，地上工程为十六层的高层建筑，B 座无地下室，地上 12 层的小高建筑，为确保施工现场安全生产、文明施工、保障职工的人身安全，严格按 JGJ130-2001建筑施工扣件式钢管脚手辑安全技术规范搭设操作，采用悬挑式外墙脚手架，三层以下为落地式脚手架，具体方案如下：一、材质：1、脚手架钢管采用¢48 的标准钢管，壁厚 3.5mm。无严重锈蚀、弯曲、压扁或裂逢，在搭设前对钢管进行防锈处理。2、扣件必须符合标准要求，不得有裂纹、变形、气孔、滑丝、砂眼等影响使用的铸造造缺陷。3、扣件规格与钢管相匹配，活动部分应灵活转支，旋转扣件的两旋转面间隙应小于 1mm。4 脚手片为 1000×1200 的竹笆，不得有霉烂、破损的脚手片。5、采用 1800×6000 标准密目网，并经当地安检部门发放的准用证的合格产品。6、悬挑用 16 号 A 型标准槽钢，无弯曲、裂缝，且做好防锈处理。二、外墙脚手架的基础1、三层以下的落地式，外架立杆垂直稳放在厚为 100 的 C20 混凝土硬化地坪上，外侧设 200×200 的排水沟，要求排水畅通。2、立杆底部垫上 300×200 的 2mm 厚的金属垫块。3、立杆的底部设置纵横相连的扫地杆，以确保整体架子的稳固。三、杆件搭设衣搭设要求1、建筑物高度为 50.5m，外脚手架搭设高度为 53.35m，总步距为 23步，每步为 1.8m，外立杆高出屋面 1.2m，里立杆底于檐口 500。2、落地外架搭设为封闭式，上部外架全部采用 16 号槽钢进行悬挑，具体做法（如图） 。3、槽钢悬挑下方采用脚手片封闭，然而再用密目网围护，在外侧采用宽 300 的废模扳围护，并漆上黄黑警告色。4、脚手架的搭设顺序：立杆小横杆大横杆连墙杆斜称搁栅防护栏杆辅脚手片坚档板挂安全网。所有杆件连接均采用扣件，每个节点的螺栓帽均应拧紧，脚手架搭设必须横平坚直。5、脚手架的外侧，从第二步起步均在外立杆里搭设 1。2M 防护栏杆和 300mm 高的踢脚杆，顶排防护栏杆不少于二道，高度分为 0.9 m 和1.3m。顶层顶部杆件搭接长度为 1m，用 3 个扣件固定。6、的搭接接关必须交叉设置，在同一平面上不得出现 50%以上的接头。7、立杆的间距为 1.2m，立杆的纵距为 1.5m 以内，大横杆步距为1.8m，外架与墙体的间距为 250，防护栏杆 1.2m ，踢脚杆 300。搁栅间距400。8、剪刀撑的跨度为9m，搭接采用钢管重迭搭设，搭接间距为 400，交叉搭接不少于二只扣件紧固，自下而上连续设置，颜色与外架立杆明显分开，每组剪刀撑的交叉点必须在同一个平面上。9、脚手架与墙体的拉结采用刚性拉结。彩霞短钢管预埋件与外架立杆双扣件连接，拉结点上下错位，牢固稳定，转角处、屋面处必须加密。拉结点垂直间距为每层设一组，水平间距为每 7m 设一组拉结筋。做法如图。10、小横杆，大横杆外露部分要求统一，即：端部扣件盖板的边缘至杆瑞为 100mm。11、外架外侧采用标准的密目式安全网全封闭围护，用 16#铅丝进行绑扎，不得漏扎，要求平直美观。12、满铺脚手片，要求垂直于墙体辅设，四点帮扎牢固，以防脚手片滑落。13、整体脚手架要求畅通，转角处做好封头，不得有空档。14、外架与墙体间设牢固的站人片，每隔三层采用脚手片安全隔离，施工层设置踢脚板，以防止施工层的物件坠落。15、脚手架设置 1: 3 的“之”字型走人斜道，与外架紧密相连，宽为1000，斜道平台不得少于 3，临边设脚手片及密目网全封闭围护，两侧设栏杆，斜道上设 4cm 的防滑条，斜道底部及栏杆外侧，都用密目网围护。16、外墙脚手架上必须配备足够的灭火器材，悬挂醒目、取用方便。17、外墙脚手架在搭设前必须由现场安全员根据施工特点，对架子进行安全技术交义。18、外墙脚手架必须经有关部门验收合格后方可挂牌使用。四、操作人员1、外墙脚手架搭设操作人员，必须经劳动部门培训考核合格后，方可持证上岗作业。2、严禁酒后登高作业，危险部位作业必须系好安全带，并高挂低用。3、在作业中严禁开玩笑，注意力一定要集中，做到认真细心。4、在作业中必须上下呼应，相互配合，严禁工具、材料高空抛扔。5、作业人员严禁穿带钉易滑的鞋功赤脚、赤膊/6、大风、雨天时，必须停止一切高空作业，严禁超负荷作业，注意劳逸结合。7、每天由现场安全员和架子工进行检查，发现问题立即加固维修。五、脚手架的拆除1、脚手架拆除前，根据对施工特点及规范要求，对操作人员进行严格认真详细的技术交底。2、拆除前必须划分作业区，周围设围栏并设警戒标志，并有专职人员负责指挥，监督，严禁非操作人员入内。3、拆除时必须按规范顺序由上而下，先搭的后拆，后搭的先拆的原则。即先拆栏杆、脚手片、剪刀撑，后拆小横杆、大横杆、拉结筋等，并按一步一清则依次，严禁单独拆除。4、拆除前必须他细检查外架各部位，对危险的部位要先进行加固后方可拆除。5、拉结筋的拆除必须随拆除进度进行逐层拆除。6、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，互相配合。7、拆除下为的材料严禁抛扔，必须利用机械或人工递到地面，并及时运出场外。8、拆除时不得碰坏外墙成品，门窗玻璃等物品。9、每在完工前必须把拆除的一部位搞一段落，并必须把拆除的部位进行临时加固，方可下班。10、大雨四级以上大风，夜间必须停止作业，以免发生危险。六层五层七层九、十三层六脚手架的剖面图、立面图、结点图、特殊部位详图花蓝螺丝（0.0型3号）斜拉钢丝绳八层外墙脚手架悬挑剖面图预埋短钢管双扣件紧固150200200钢筋与槽钢钢管套与杆381 0 0100100100100预埋223002mm×的厚的金属垫片200×排水沟C25砼硬化1200250外架基础图七、搭 设 计 算（一）基本资料：1、脚手管：48mm×3.5 厚，38N/m，f=250N/m，截面积为 489m。2、竹脚手板：350N/（6 跨计） ，挡脚板 0.086KN/m，护栏0.037KN/m，安全网 0.049KN/m。3、装修脚手架：2KN/，2 步架同时工作。4、16a 197N/m，截面为 1360m=319.6KN/单根。5、扣件：抗滑 3KN/个。直角扣件重量 13.5N 个，对接扣件 18.5N/个，旋转扣件 1.45N/个。6、钢管 48mm×3.5 厚：截面惯性矩为 12.19cm4，截面抵抗矩为5.08cm3,回转半径 1.58cm，3 号钢屈服强度 235M/m，取值 50N/ m。7、小横杆受力情况为简支梁，大横杆受力为情况为三跨连续梁。8、荷载作用点与立杆轴线间偏心，按 53mm。9、恒载乘以分项系数 1.2，活荷载的标准值乘以分项系数 1.4。小横杆挠度不大于 L/200。10、计算压杆的长细比入200，拉杆的长细比入350。11、当大横杆间距为 1.02.0m 时，压杆的长度系数 u=1.41.7。12、悬挑结权的分段卸荷计算遵守 GBJ17-88 规定。13、沿竖向每隔 10-15M 高加设一组长剪刀撑。14、楼层高 h=3M（按七跨计算）（二）荷载计算1、脚手架自重：立杆 2 根×1.85×7 跨=25.9m。纵杆 6 根×8 层×1.5M/根=72m。横杆 2 根×8 层×1.5M/根=24m。剪力撑 2 根×1.5×1.414×2=8.5m。扣件重（10 只×8 层+8 只）×15N/只=1.32KN。小计钢管重：130.4m×38N/m=4.96KN。安全网：0.049KN×1.5×1.85×7 跨 KN。2、竹脚手板：0.3KN/×1.05×1.5×8=3.78KN/单挑段。3、装修层荷载重：2KN/×1.05×1.5×2 层=6.3KN/单挑段。4、槽钢自重：3×197N/m=0.59KN。共荷载：4.96+0.95+3.78+6.3+0.59=16.58KN×1.2=19.9KN 取 20KN。5、恒载×分项系数=20KN×1.2=24KN。槽钢悬挑架结构计算简图20KN 10KN 10KN1420 300 1050 100槽钢技术悬臂梁内力计算20KN求弯距：X=0 XA=0MA=0 MA+10×0.3+10×1.35=0MA=-16.5kn（ ）求支座反力Y=0YA×P1-P2=0YA-10-10=0YA20KN（ ）求剪办：Y=0 Q1-10-10=0Q1=20KN已知：支座反力 20KN×1.2=24KN，求现浇砼板的抵抗力：砼板 120 厚、纵向 1.4×2=2.8M、横向 1.5M自重：0.12×1.5×2.8×24KN/M3=12KN设计值 1.5KN/×1.5×2.8=6.3KN拉结力：3000N/点÷3=1000N×7 跨=7KN（拉结点按 4.5M 计算）抵抗力：12+6.3+7=25.3KN>作用力 24KN。浇砼后首先必须用支撑，在强度达到 70%及以上（无裂缝现象、斜卸荷在外）满足吊环选择：18×18×0。7854×2×50N/m=25.4KN>24KN满足槽钢选择：16a160×8.5=1360m×50N/m=68KN/24KN脚手架设计立杆横 b=1.05M，立杆纵距 1=1.50，内立杆距建筑外墙皮距离，b1=0。35M，脚手架步距 1.85M，铺设竹脚手板层数 6 架，脚手架与建筑主体结构连接点的布置，其竖向间距 H1=2h=2×1.85-3.7M，水平距离 L1=3L=3×1.50=4.50M，钢管为 ×3.5 厚根据规定均布施工荷载 QK=KN/（装修架） 。一、算采用单根钢管作立杆，其允许搭设高度是多少？按轴心受压构件稳定性系数和换算长细比系数进行验算。1、h=1.85M，H1=2h，b=1.05，Af=48.491KN。2、b=1.05M， L=1.5M，脚手板铺设层数 6 层，NGK2=2.95。3、由 b=1.05M，L=1.5M，QK=2KN/，因为是两个操作层同时施工队，所以 QK=4.0KN/，NQK=7.56KN。4、由 h=1.85M，L=1.5，NGK1=0.442KN。5、将 AF、NGK2、NGK1代入公式：因为立杆采用单根钢管：外排立杆为单根时，KA=0.85H= × h= ×1.8=77.64M最大允许搭设高度：现场要求 53.35MKA.AF-1.30(1.2NGK2+1.4NGK) H= ×h 1.2NGK1= 0.85×48.491-1.3(1.2×2.95+1.4×7.56)×1.81.8 1.2×0.442=77.6M最大允许搭设高度：现场要求 53.35MHmaxH/（1+H/100）=77.64/9（2+77.64/100）=43.72m25KH=1/1+/100=1/1+63.35/100=0.612将 N. .KH.KA 代入公式：A：脚手架内外立杆毛载面积之和为 4.893。N/.A=36.58×103/0.22×4×4.893×102=84.96N/m。KA.KH.F=0.7×0.612×205=87.82/m安全（二）验算单根钢立标的局部稳定性：单根钢管最不利步距位置，是在由顶往下数，43.72M 处往上的一个步距（即由顶往下数 23 步）最不利的荷载情况是在 43.72m 处为一个操作层，其往上还有一个操作层，六层脚板均在 43.72m 处往上位置铺设，最不利的立杆为内立杆。按公式（一步一纵距的钢管、扣件重量 NGK1）验算：N1/1A1+QMKA.KHF式中 N1 为最不利立杆的轴力。假设活荷载在操作层上均匀分布，由于内立杆要多负担小横杆向里挑出来的 0.35 宽及其上活荷载，故N1 计算式如下：N1=1/2×1.2×n1.NGK1+ 0.5×1.05+0.35×(1.2NGK2+1.4NQK) 1.4上式项为上面 23 步架钢管与扣件重量上式项为上面 23 步架上铺设 6 脚手板、物品及两层活荷载对内立杆的轴心压力。I：内排和外排的回转半径。N1=1/2×1.2×23×0.442+0.875/1.40(1.2×4.185+1.4×8.4)=6.1+10.489=16.59KN由入 1=h/I=1850/15.78=117.24 查轴心爱压构件的稳定性系数0.45由于 QK：2KW/ QM=操作层处水平杆对立杆偏心转力产生的附加压力，施工荷载 QK=2.0KN/时 QM=35N/m单根钢管截面积 A1=48×0。7854-41×41×0。7854=1809.56-1320.257489m。由于计算部分为单管立杆：KA=0.85Kh 仍按前计算值，KH=0.612将 N1、A1、QM、KA、KH 代入公式N1/1、A1+QM=16590/0.489+35=69.38+35=104.38N/mKA.KH.f=0.85×0.612×205=106.64N/m> 104.38N/ m安全三、脚手架与主体结构连接点抗风强度验算及风荷截作用的架子整体稳定验算：工程地点的基本风压值：0=0.55KN/。主本结构尚未填充墙体，脚手架设全封闭密目网防护，连墙点采用钢管扣件与墙拉结。验算连墙点的抗风强度，及考虑风荷作用下架子的整体稳定。解：（一）计算风压标准值：建筑结构荷载规范（GB50009-2001）并根据结构设计规定乘以 1.11 调整系数（温州属经常受台风袭击的地区） 。=111BZ UZ US TW O根据钢管脚手架计算有关规定 BZ=1UZ风压高度系数，根据脚手架高度 53.35m 及城市市郊地面粗糙度 B 类，查规范表 7、2、1，得 UZ=1。USTW脚手架的风压体型系数根据（GB50009-2001）表7、3、1，第 16 种为封闭式带雨蓬的双坡屋面。查得公式：Ustw=us·（1-n2）÷(1-n)本工程双排脚手架n=2ustw=us91+n) 一档风系数对密目网挡风的脚手架，本工程 h=1.85,1=1.5,查 =0.104 及(立杆纵距)÷(立杆横距)-1.5÷1.05=1.428查表 A=1ustw=0.104×1.2×(1+1)=0.2496=1.11 Bz ustw。 =1.11×1×1×0.2496×0.5=0.139KN/(二)验算连墙点抗风强度：风荷作用对每个连墙点产生的拉力或压力Nt=1.4H1L1 L1=4.5M（间距）=1.4×3×4.5×0.156=2.95一个扣件的抗滑能力设计值为 3KN>2.95KN安全（三）验算架子整体稳定按照架子的没部位的不同构件和联结件的材料强度，设计值乘以相应的调整系数：N÷A+M÷ bA1KA·KH·f先计算作用于格构式压杆的风荷载 qq=1.4LW=1.4×1.5×0.156=0.328KN/mM=Qh21/8=0.328×3.72÷ 8=0.56KN·mM÷bA1=(0.56×106)÷ (1056×489×2)=560000÷1026900=0.545N/m安全四、斜拉钢丝绳卸荷计算（一）经验算转角处单根钢管作立杆搭设 53.35m，是不能满足稳定要求的。在第五层结构平面上沿周安装槽钢挑梁，考虑浇完第五层砼后时间达不到 70%的强度，所以采取了措施：1、转角处和每开间增设支撑从 9.1M 至 15.10 沿周利用原来的落地式脚手架继续支撑到砼强度达到 70%。2、到第九层结构平面时，沿周安装第二层槽钢挑梁，形式和位置同第五层。由于浇砼层次进度较快，暂不拆掉，利用下面沿周立杆支撑到第十层砼强度达到 70%，才进行周转。如此反复，方能确保几型压环预埋在现浇板内和连续梁及阳台挑梁的有效强度，并确保工程质量。3、在第七层、第十一层、第十七层（即屋面）层结构平百砼内预埋几形拉环，主要是对转角处和跨大的位置进行钢丝绳卸荷措施。4、用 1.35:5.85 即 1:4.33 斜度。增设 18.5，2 根钢丝绳，（1+6+12）6×19、钢丝破断拉力总和 219KN，用索具螺旋扣（即花蓝螺丝、俗称紧线扣）进行连接和松紧调整并用保险绳扣住。型号：00 型、不经常拆卸、螺旋扣号码 Y19，适应钢丝直径最大 19mm，许用负荷 19KN 每端用 3 扣。（二）根据理论分析与实践证明，这种方法是安全、简便、经济可行的。斜拉钢丝绳的施工要点：1、斜拉吊点竖向距离按每挑架段，每层均设拉结点。2、吊点水平间距以 4 个立杆纵距为宜，并强调在每个转角处有一个吊点。3、为减少斜拉引起的水平力，避免立杆与上横杆联结扣件发生滑移而引起立杆向里弯曲变形，应使斜拉钢丝与水平短横杆的交角尽量增大，且不小于 1:4。4、斜拉钢丝绳用花蓝螺丝拉紧，做到所有钢丝绳必须和挑头或大横杆底部兜紧。5、吊点处应设双根小横杆，一根与立杆卡牢，一根与大横杆卡牢，一根与小横杆卡牢、两根小横杆端头与建筑物顶紧，承受斜拉引起的水平力。（三）斜拉钢丝绳卸荷计算：1、先计算架子一个纵距全部荷载的数据，本工程 N=36.58KN 。2、求每个吊点所承受的荷载，吊索拉力及吊点位置，小横杆所受压力。所卸荷载考虑了全部荷载由卸荷点承受。这样即使架子要下塌，钢丝绳也能把它吊起来，实际上架子处于被吊挂状态，这是很安全的。该工程每 4 立杆有一根立杆设 2 处斜拉点，即架子每隔 4 个纵距，共有 5 个斜拉点，每个吊点所承受荷载 P1 按下计算：P1=4N/5·Kx式中：Kx-荷载不均匀系数，由于钢丝绳拉紧程度不相同，以及内外立杆荷载也不等，这些不均匀因素，综合考虑不均匀系数Kx=1.5。P1=4×36.58×1.5 =43.9KN 5因离连续梁 350mm 处没有垂直反力，两点斜拉钢丝绳的垂直分力均分别与该点作用的荷载 P1 相等。T ao=P1×(62+1.352)×1.5 =1.025×43.9KN6TAB=-P1×1.35÷6=1÷44.4×43.9=-9.9KNTbo=p1·（32+0.352）÷6=439×1=43.9KNTBc=-P1×(0.35÷6)+TAB=-(2.56+9.9)=-12.46KN(四)验算钢丝绳抗拉强度：按下列公式：PxaPg/K式中 Px-钢丝绳的计算拉力，本工程 Px=45KN。Pg钢丝绳的钢丝破断拉力总和 219KN查表钢丝绳破断拉力换系数 a= 0.85K钢丝绳使用安全系数查表 k=8Pg KPx/a=8×45÷0.85=423.53KN选用 218.5 钢丝绳查表，得适用的轧头为 Y-20，安全荷载20KN采用 3 扣>花蓝蚴丝荷载 00-1.9、19KN、查表钢丝直径18.5，用 3 个骑马式轧子，轧子的间距 150mm。安全。（六）计算工程结构上的预埋吊环：根据混凝土结构设计规范 （GB50010-2002）规定吊环采用 1 级钢筋制作，严禁使用冷拉钢筋，吊环埋入深度不应小于30d，并应焊接或绑扎钩住结构主筋。每个吊环按两个截面计算，吊环拉应力不应大于 50N/m设计。吊环钢筋面积：A 钢 1 级计算拉力 Px=2400kg=24000NAg=Px÷（2×50）= Px÷1002400÷100=240 m选 则 Ag=254.47 m>240 m安全 （七）验算吊点处扣件抗滑承载能力每个扣件抗承载能力设计值为 3KN吊点处水平方向分力最大值 TAB =9.9KN÷34 个，要求每吊点 4 个扣件才能满足，每个吊点处现场有两个扣件与立杆卡紧，因此水平方向抗滑是不够的，但垂直分向分力为 Tbo=43.9KN，有两件扣件显然不够。所需扣件数 n=43.9÷3=15 个，因此在转角处要采取措施，防止大横杆被钢丝绳兜起沿立杆，所以全部吊点处都进行双扣，每个节点共有 18 个扣件抵抗向上滑移，才能保证大横杆不沿立杆向上滑移。（八）验算工程结构的强度、稳定和变形根据斜拉钢丝绳对工程结构的附加荷载，验算工程结构的强度，稳定和变形，根据这项工作，结合工程的结构具体情况，进行验算和加固。qmqmB=1050 a=350最不利荷载组合的计算简图五、验算小横杆，大横杆的强度与变形根据架脚架的上述已知条件，小横杆间距这 C=1.5M（一）小横杆计算：1、强度计算最不利荷载组合条件下的计算简图，图为 q 恒所占比重较小，因此可偏于安全的简化，按下式计算 Mmax。Mmax=1/8（q 活+q 恒）b2=1/8×qb 2q=1.2（GK.qK）+1.4KQ·C式中 GK=0.3Kn/，操作层的挡脚板 0.086KN/M，护栏0.0376KN/m，安全网 0.049KN/m，斜支撑 0.03KN/m,GK=0.3KN/.C小横杆间距 C=1.5MGk钢管单位长度的重量 gk=38N/mKQ施工活荷载不均匀分布系数 KQ=1.2QK施工荷载标准值本工程 QK=2000N/q=1.2(300×1.5+38)+1.4×1.2×2000×1.5=585.6+5040=5626N/mMmax=1/8×5626×1.052=775×1.10=852.9N/m1800斜拉钢丝绳短横杆附加抗滑管上下顶紧大横杆每根管 用个卡扣 与立杆卡牢3防止大横杆向上滑移作法示意立杆按下式验算抗算抗弯强度：Q=Mmax/Wnf式中 Wn小横杆钢管净截面抵抗矩由钢管 48×3.5查表 Wn=5078mQ=852900/5078=168N/ m安全 2、计算变形：可偏于安全近似地进行如下计算：W/b=5qb3/384EI式中 E.I 为钢管材料弹性模量和钢管截面惯性矩查表：E=2.06×105N/ m 1=121900 mW/b=（5×5626×10503）÷（384×2.06×105×121900）=0.0034=1÷294<1÷150=1/294<1/150满足要求（二）大横杆计算1、大横杆强度计算F1小横杆与大横杆交点处，支座反力的最大值。F1=bq/2+aq=1.05×5626÷2+0.3556÷5626=4921.9N因为活荷载约占 90%，按近似全活荷截考虑：Mmax=0.213F.L=0.213×4921.8×(1.5÷2)=786.274N.mQ=Mmax÷Wn=786 2740÷5078=154.884/ m<205N/ m安全