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1. 当设备的温度很高时，裙座与封头连接处应怎么考虑？当温差应力很大时， 隔气圈设置应怎样考虑 隔气圈只是大大减小了温差应力对焊缝的影响，在有条件的情况下，最好对此隔气圈只是大大减小了温差应力对焊缝的影响，在有条件的情况下，最好对此 进行温度场和疲劳分析，以保证设备安全运行。进行温度场和疲劳分析，以保证设备安全运行。 2. 消氢热处理 去除在焊接过程中焊接接头吸收的“氢” （一般来自于焊接环境中的水分焊接环境中的水分） ， 溶解于金属晶格中的氢使焊接接头的塑性和韧性明显下降，甚至产生裂纹， 导致脆性断裂，也就是通常所说的延迟裂纹延迟裂纹。消氢热处理这种消氢的办法就 是进行焊后立即进行热处理，一般为 200350。消氢热处理是加热后 让焊接时填充金属中的氢在高温下逸出，后热是改善强度，消除产生裂纹的后热是改善强度，消除产生裂纹的 可能可能。 3. RT 和 UT 的检测上有什么区别，各适用于哪种场合？ RT 适合检测气孔，夹渣等体积型缺陷，适合检测气孔，夹渣等体积型缺陷，UT 适合检测裂纹，未融合等面积适合检测裂纹，未融合等面积 型缺陷。对于薄板，型缺陷。对于薄板，RT 检出缺陷率高，对于厚板，检出缺陷率高，对于厚板，UT 检出缺陷率高。检出缺陷率高。 4. 锻件的、级有什么区别； 级同炉抽检拉伸试验和冲击；级同炉抽检拉伸试验和冲击；级同炉抽检拉伸试验和冲击并逐件进行级同炉抽检拉伸试验和冲击并逐件进行 UT 检测；检测；级逐件拉伸和冲击并级逐件拉伸和冲击并 UT 5. 塔器计算时各种工况下的载荷怎么考虑； 压力载荷、夜柱静压力、质量载荷，风载荷，地震载荷，偏心载荷。必要时压力载荷、夜柱静压力、质量载荷，风载荷，地震载荷，偏心载荷。必要时 还需考虑还需考虑 1.管道外载管道外载 2.温度场应力温度场应力 3.压力波动引起的冲击载荷压力波动引起的冲击载荷 4.吊装，运吊装，运 输时的作用力输时的作用力 计算时考虑安装工况、液压工况、检修工况以及正常操作工况中最恶劣的进计算时考虑安装工况、液压工况、检修工况以及正常操作工况中最恶劣的进 行计算。行计算。 6. 高压密封有哪些？平盖连接的主螺柱在材料、检测、安装方面各有什么要求 1. 金属平垫金属平垫 2.双锥密封双锥密封 3.伍德密封伍德密封 4.八角垫和椭圆垫密封（螺栓连接）八角垫和椭圆垫密封（螺栓连接）5. 卡扎里密封（螺纹连接）卡扎里密封（螺纹连接）6.卡箍紧固卡箍紧固 设计压力设计压力10MPa 的高压紧固件用直径大于的高压紧固件用直径大于 50mm 的锻轧钢棒应进行的锻轧钢棒应进行 UT 检测，符合检测，符合级要求。高压紧固件在热处理和机加工后，进行级要求。高压紧固件在热处理和机加工后，进行 MT 检检 测，不得存在任何裂纹和测，不得存在任何裂纹和 1.5mm 的非轴向线性缺陷以及大于的非轴向线性缺陷以及大于 4mm 的圆的圆 形缺陷。形缺陷。 高压螺栓安装时可采用螺栓拉伸器或扭力扳手高压螺栓安装时可采用螺栓拉伸器或扭力扳手 7. 不锈钢的许用应力为什么会有两种？为什么碳钢的没有两种许用应力？ 碳钢屈强比碳钢屈强比0.5，考虑安全系数时，许用应力到抗拉强度有，考虑安全系数时，许用应力到抗拉强度有 3 倍裕量；不锈倍裕量；不锈 钢管屈强比低，考虑安全系数时，许用应力到抗拉强度的裕量很大，使用高钢管屈强比低，考虑安全系数时，许用应力到抗拉强度的裕量很大，使用高 应力值时，不超过屈服强度应力值时，不超过屈服强度 90%，但不适用于法兰等产生微量变形就会引，但不适用于法兰等产生微量变形就会引 发泄露的密封部件。故不锈钢存在两组许用应力发泄露的密封部件。故不锈钢存在两组许用应力 8. 管板什么场合下要选锻件，Z35 是指什么检测？ 老老 151 规定带凸肩的管板或规定带凸肩的管板或 >60mm 管板用锻件，新标取消。管板用锻件，新标取消。 GB/T5313 钢板厚度方向性能中，拉伸试样的断面收缩率评定钢板厚度方向性能中，拉伸试样的断面收缩率评定 9. Q245R，Q345R 设计院要求用正火，我们是否能先买轧制钢板，等设备制造 完毕后，对设备进行正火热处理？ 因为设备制造单位正火热处理手段和装备不能和钢厂相比，热处理效果肯定因为设备制造单位正火热处理手段和装备不能和钢厂相比，热处理效果肯定 不如钢厂。另外热处理还有变形问题。不如钢厂。另外热处理还有变形问题。 正火板比热轧板晶粒小，综合机械性能好。正火热处理的目的是消除内应力，正火板比热轧板晶粒小，综合机械性能好。正火热处理的目的是消除内应力，提高塑性韧性。提高塑性韧性。 10. 塔器什么时候设置过渡段，为什么高温时设置过渡段，为什么低温时设置过 渡段？ 1. 塔内设计温度高于等于塔内设计温度高于等于 350或低于或低于-20； 2. 2.裙座与壳体相焊时，可能会影响壳体的材料性能（如低温钢，铬钼钢，裙座与壳体相焊时，可能会影响壳体的材料性能（如低温钢，铬钼钢， 不锈钢等）不锈钢等） 减小裙座与筒体连接处由于材质不同而产生的二次应力减小裙座与筒体连接处由于材质不同而产生的二次应力 11. 审核人的职责？ 1. 参加压力容器设计原则和主要技术问题的讨论研究，并作出决定；帮助参加压力容器设计原则和主要技术问题的讨论研究，并作出决定；帮助 设计人、校核人解决疑难技术问题；设计人、校核人解决疑难技术问题；2. 负责审核压力容器设计原则、设计负责审核压力容器设计原则、设计 方案是否符合设计条件，是否符合技术先进、安全可靠、经济合理等方案是否符合设计条件，是否符合技术先进、安全可靠、经济合理等 3. 在在 设计过程中应与设计人、校核人密切联系，及时协调和处理好设计，校核之设计过程中应与设计人、校核人密切联系，及时协调和处理好设计，校核之 间在设计技术上的分歧意见；间在设计技术上的分歧意见；4. 审核压力容器设计是否按条例和规程，是审核压力容器设计是否按条例和规程，是 否执行国家和部颁标准、规范和规定；否执行国家和部颁标准、规范和规定；5. 审核压力容器的主要结构、材料审核压力容器的主要结构、材料 选用和主要构件的加工要求是否正确；选用和主要构件的加工要求是否正确；6. 审核强度计算公式，基础数据和审核强度计算公式，基础数据和 主要计算结果是否正确；主要计算结果是否正确；7. 审核主要的装配尺寸和关键零部件尺寸是否正审核主要的装配尺寸和关键零部件尺寸是否正 确；确；8. 审核技术条件是否正确，完整、明确；审核技术条件是否正确，完整、明确； 12. 球形封头的厚度为 85mm，筒体厚度为 125mm，两者对接的焊接接头处的 许用应力值应怎么取？ 筒体环向应力是轴向应力的筒体环向应力是轴向应力的 2 倍，即筒体纵缝要比环缝承载大。球封各向薄倍，即筒体纵缝要比环缝承载大。球封各向薄 膜应力相等，故正常情况下封头会比筒体要薄。不等厚对接时，考虑将筒体膜应力相等，故正常情况下封头会比筒体要薄。不等厚对接时，考虑将筒体 加长，相应的球封减短加长，相应的球封减短 L,在在 L 范围内筒体削边，保证球心位置不变。范围内筒体削边，保证球心位置不变。 13. 塔器的新旧标准的区别？ 1.按照新按照新 150 和容规修改了相关内容和容规修改了相关内容 2.增加了符合性声明增加了符合性声明 3.增加了耐压试增加了耐压试 验技术要求验技术要求 4.增加了横风向风振计算增加了横风向风振计算 5.增加了塔体与裙座连接处材料的要增加了塔体与裙座连接处材料的要 求求 6.增加了地震载荷的底部剪力法增加了地震载荷的底部剪力法 14. 封头的成形减薄量怎么考虑？ 一般是椭圆形是按一般是椭圆形是按 8%左右，旋压左右，旋压 12-15%，半球形是，半球形是 15%. 15. 高压垫片密封，螺栓预紧力怎么考虑？ 根据作用力不同，高压密封分为强制密封，半自紧密封和自紧密封。强制密根据作用力不同，高压密封分为强制密封，半自紧密封和自紧密封。强制密 封（平垫，卡扎里）需拧紧主螺栓，需要较大的预紧力。半自紧密封（八角封（平垫，卡扎里）需拧紧主螺栓，需要较大的预紧力。半自紧密封（八角 垫，双锥密封）需一定的螺栓力使密封件变形建立初始密封比压，随压力升垫，双锥密封）需一定的螺栓力使密封件变形建立初始密封比压，随压力升 高，密封件结构的自紧作用密封。自紧密封（高，密封件结构的自紧作用密封。自紧密封（C 形环，形环，O 形圈，伍德密封）形圈，伍德密封） 预紧时需要较小的螺栓力建立初始密封比压，随压力升高，密封件结构的自预紧时需要较小的螺栓力建立初始密封比压，随压力升高，密封件结构的自 紧作用密封。紧作用密封。 16. 设膨胀节对管板的受力有什么影响？ 管板除了承受管壳程介质压力，还承受管壁与壳壁的温差应力。将对管板产管板除了承受管壳程介质压力，还承受管壁与壳壁的温差应力。将对管板产 生较大的弯矩。当介质压力不大时，温差引起的轴向应力占主导地位。通过生较大的弯矩。当介质压力不大时，温差引起的轴向应力占主导地位。通过 弹性补偿元件可吸收轴向变形，减小管板厚度。弹性补偿元件可吸收轴向变形，减小管板厚度。 17. 焊接残余应力对容器有什么影响，会造成什么破坏，为什么？ 焊接过程会造成不均匀的组织和性能，产生发杂的应力。焊接接头内部的残焊接过程会造成不均匀的组织和性能，产生发杂的应力。焊接接头内部的残 余应力是焊接裂纹产生的重要因素，影响构件强度刚度，可能导致焊接部件余应力是焊接裂纹产生的重要因素，影响构件强度刚度，可能导致焊接部件 应力腐蚀开裂，疲劳失效及脆性断裂。焊接时高度集中热输入产生不均匀的应力腐蚀开裂，疲劳失效及脆性断裂。焊接时高度集中热输入产生不均匀的 温度场及变形，加热区金属的热膨胀受到周围低温区金属的约束，冷却时变温度场及变形，加热区金属的热膨胀受到周围低温区金属的约束，冷却时变形无法自由恢复，产生较大的约束力。形无法自由恢复，产生较大的约束力。 18. 固定管板换热器，什么时候需要设置膨胀节？ 固定式管板的计算中按温差的各种工况计算出壳体轴向应力、换热管的轴向固定式管板的计算中按温差的各种工况计算出壳体轴向应力、换热管的轴向 应力、换热管与管板之间的拉脱力应力、换热管与管板之间的拉脱力 q 中，有一个不能满足强度中，有一个不能满足强度(或稳定或稳定)条件条件 时，就需要设置膨胀节。在固定式管板强度校核计算中，当管板厚度确定之时，就需要设置膨胀节。在固定式管板强度校核计算中，当管板厚度确定之 后，不设膨胀节时，有时管板强度不够，设膨胀节后，管板厚度可能就满足后，不设膨胀节时，有时管板强度不够，设膨胀节后，管板厚度可能就满足 要求。要求。 19. 卧式容器的剪力弯矩图？20. U 型换热器的适用范围 U 型换热器和浮头换热器的力学模型是什么 用于管、壳壁温差较大或壳程介质易结垢，而管程介质清洁不易结垢以及高用于管、壳壁温差较大或壳程介质易结垢，而管程介质清洁不易结垢以及高温、高压、腐蚀性强的场合。温、高压、腐蚀性强的场合。 所有的管壳式换热器管板的力学模型都是受均布载荷并且受到管子弹性支撑所有的管壳式换热器管板的力学模型都是受均布载荷并且受到管子弹性支撑 的圆平板。的圆平板。U 型板的就是四周简支的圆平板（四周简支圆平板，是指管板非型板的就是四周简支的圆平板（四周简支圆平板，是指管板非 焊接）焊接） ，固定、浮头、填函是弹性基础圆平板，固定、浮头、填函是弹性基础圆平板 21. 图纸标最高允许工作压力有何用处 最高允许工作压力是充分利用了材料的有效厚度，而计算出来的最小值。其最高允许工作压力是充分利用了材料的有效厚度，而计算出来的最小值。其 前提是装有安全附件且需要做气密性试验的容器，方便设定安全阀的起跳压前提是装有安全附件且需要做气密性试验的容器，方便设定安全阀的起跳压 力力 22. 带折边的锥壳与筒体的连接，与不带折边的锥壳与筒体的连接处受力有什么 区别？ 带折边的避免焊缝和结构不连续处的重合，缓解应力集中，比不带折边结构有 利。 无折边且锥角大是潜在危险部位，是对决定厚度的控制性因素大端带折边相当 于蝶形封头，其计算公式及 K 值的取值与对应的蝶形封头一致，楼主可自行参 照二公式进行对比。增加折边段可大大降低锥形封头与相连壳体之间的变形协 调应力，因此 GB150 对大端的要求是 30°以上全部要有折边； 而小端折边则对变形协调引起的薄膜应力无改善，因此 GB150 要求 45°以上有 折边即可，且其壁厚计算公式与无折边锥壳小端并无不同。 锥壳半顶角比较大的时候，增加一过渡段可以减小锥壳与圆筒连接处的附加局 部应力。在过渡段之外应该差别不大吧。23. 什么时候考虑横向风振？如何解决？ 当当 H/D>15 且且 H>30m 时，还应计算横风向风振时，还应计算横风向风振 24. 比较一下安放式和插入式？ 1.插入式接管，一般是角焊缝或者角接对接组合焊缝，应力集中比较大，但是 制造比较容易，安装方便，易焊透；常用在中低压设备上。 2.安放式接管的受力比插入式的好，加工精度也较高，开空小，削弱系数取 1.0，所需补强面积小，但开孔处需超声波检测，可能要镗孔，接管多采用锻件， 加工较困难，成本高，但质量有保证。一般用在高压设备上。 3.嵌入式接管常用在疲劳容器和球罐上，对焊接接头质量要求高。由于焊接头 为 A 类接头，检测要求比较高，加大了制造成本。 4.焊后镗孔的目的在于保证接管孔对中。25. 容器法兰螺栓安全系数为何是 1.6？ 1、在紧固螺栓的操作中。螺栓的预紧力难以控制，很可能会大于设计值的需要， 也希望螺栓预紧力适当大于设计值。 2、操作过程中载荷循环或波动可能是螺栓伸长，引起连接松动、垫片松弛，许 多次紧固螺栓。 3、由于螺栓和法兰的材料不同，或二者具有不同的温度，会引起附加热应力。 4、用于密封的螺栓材料不允许产生塑性变形，所以只能控制屈服强度系数 ns。 26. 装置大型化，换热器直径大型化，简述制造厂的制造中的风险？” 大型换热器精度难以控制，首先对加工设备的能力要求更高，折流板的不平度， 筒体的椭圆度及直线度，换热管的直线度，如果各个环节的精度控制不好，将来就会造成部分换热管穿不进去，壳程筒体与管板焊接部位不吻合，难以焊接。 另外，管板直径大，焊接变形也大，再加上安装时螺栓紧固不均匀，密封面就 会泄漏。http:/wenku.baidu.com/link?url=Z2gONQ9XgMH402uVn_qHC8w- JfRv5khdiLi6vk2rb- ZBN8yqv6KIGihkR5L00e6bR8mDo7SP_a19UjeyFoN3MOIYGbi6KaOPlP7Bvxd_Fvi 1、 锥形封头大端和小端的应力控制？ 大端控制弯曲应力+薄膜应力，3 倍许用；小端控制薄膜应力，1.1 倍许用 不锈钢锥形封头对大端，轴向弯曲应力为主要控制因素，且属二次应力，所以 应力强度控制在内；对小端，由于小端与圆筒连接处的应力状况主要为平均周 向拉应力和平均径向压应力，属局部薄膜应力，所以应力强度可以控制在内， 但由于此处局部薄膜应力有可能超越边缘效应的分布范围，为安全起见，取应 力强度控制在以内。对大端，任何情况下加强段的厚度不得小于相连接的锥壳 厚度，加强段长度应不小于，圆筒加强段长度应不小于。对小端，任何情况下 加强段的厚度不得小于相连接的锥壳厚度，锥壳加强段长度应不小于，圆筒加 强段长度应不小于。 1、 卧式容器三鞍座设置原则？ 三个鞍座一个固定，另两个滑动。整个容器简化成由三个简支进行约束的外伸 梁2、用 欧形垫和八角垫法兰计算的区别？韧性指标有哪些？八角垫是面密封，椭圆垫是线密封，理论上两者是可以互相替代的，区别在于：椭圆垫密封性比八角垫好；椭圆垫密封面稍微有损坏，立马就漏了，而八角垫由于是面密封，稍微好点。全焊透问题：容规上3、简述锥壳设计的过程及考虑的注意事项。 （以下所述皆为内压下的锥形封头计算）首先根据半锥角查表确定是否须折边。 若无折边：1、锥壳本体壁厚计算：以大端第二曲率半径计算；2、大端加强计 算：查图确定是否需要加强，若须加强，计算大端筒体所需壁厚，然后再查图 确定加强系数；3、小端加强计算：查图确定是否需要加强，若须加强，计算小 端筒体所需壁厚，然后再查图确定加强系数。若有折边：大端按蝶形封头计算， 小端与无折边计算方法相同。最后还应计算大小端与筒体相接处的稳定性（不 连续应力引起的周向失稳） 。在加强段计算中需要注意的是大小端加强段长度应 满足要求。 4、简述换热器管板受力分析，换热管板设计计算过程， 一个受均布载荷及管子弹性支撑的圆形平板，承受介质压力作用以及管子及壳体对管板的轴向应力，温差应力，固定管板还有法兰力矩。固定管板换热器四种危险工况: 只有壳程压力 PS 作用 2.只有管程压力 Pt 作用 3.壳程压力 Ps 与膨胀变形 差同时作用 4.管程压力 Pt 与膨胀变形差同时作用27. 等面积补强方法和另一种补强方法的区别与优缺点。28. 简述夹套容器设计过程及计算步骤简述夹套容器设计过程及计算步骤29. 低温压力容器的失效有什么特点？低温压力容器的失效有什么特点？2.换热器都有哪些失效模式？ http:/wenku.baidu.com/view/2563249851e79b8968022613.html 3.外压容器都有哪些失效模式？30. 材料部分规定厚板可以加一组二分之一处取样，为什么？有什么意义？ 对于厚钢板，由于沿厚度方向的冲击性能可能有较大差异，因此应考虑在厚 度方向不同位置的取样。 31. 材料表取用高温部分（黑线以右）需用应力时，设计需要注意什么？ 计算试验压力时，去粗黑线左侧的许用应力来进行温度的试验压力计算修正 32. 什么叫焊接接头？ 由焊缝、熔合区、热影响区和母材金属组成的整体叫焊接接头 33. 为什么校核法兰转角？ 因为法兰的失效大多是泄漏失效，法兰刚度不足将会是法兰在承受载荷时转角 过大而发生泄漏。法兰计算中虽然是校核应力，但其目的是通过应力控制而使 法兰的变形量（转角）在控制范围内，从而保证密封。 34. 四个什么厚度名词解释. 计算厚度根据相应公式计算得到的，需要时计入在他载荷所需厚度，对于外 压指满足稳定性最小厚度 设计厚度计算厚度加上腐蚀余量名义厚度设计厚度加钢板负偏差并向上圆整至材料标准规格的厚度 有效厚度名义厚度减去腐蚀裕量和钢板负偏差 35. 等面积补强与分析法的区别 等面积法是基于静力平衡，即以开孔有效补强范围内的金属面积（包括壳体、 接管、补强材料等）的承载能力与内压力载荷相平衡为准则的计算方法。分 析法是基于塑性极限与安定分析得出的，通过保证一次加载时有足够的塑性 承载能力和反复加载的安定要求来保证开孔安全。其计算结果：C1 表示 分析法要求补强面积大于等面积补强；C1 表示分析法要求补强面积小于 等面积补强。注：C 值表示在给定的开孔率与 D/T（D筒体中面直径，T 筒体有效厚度）下，按分析法设计对应筒体补强系数所需的接管补强系数值， 或按照等面积补强法规定的筒体与接管有效补强范围计算对应补强面积与等 面积补强法要求补强面积之比。 36. 补强圈的不适用范围，以及为什么？ 补强圈标准对补强圈的适用范围作了如下限制：1.容器设计压力小于 6.4MPa；2.容器设计温度不高于 350 度；3.容器壳体开孔处名义厚度不大于 38mm；4.容器壳体钢材的标准抗拉强度下限值不大于 540MPa；5.补强圈厚度 应不大于 1.5 倍壳体开孔处的名义厚度。且补强圈不推荐用于铬钼钢制压力容 器，也不推荐用于盛装毒性程度为极度和高度危害介质的容器。 补强圈是由内外侧的焊接与壳体和接管相连，整体性较差，所以对压力和温度 做了一系列限制。为避免壳体和补强圈厚度过大，在焊接过程中由于角焊缝的 冷却收缩且受到约束而容易引起较大的残余应力或者形成焊接缺陷，所以对厚 度做了限制。采用补强圈结构时，由于在补强后对各种不同尺寸的开孔接管会 有不同的应力集中系数，为避免所用材料强度过高而对局部的高应力过于敏感， 所以对抗拉强度做了限制。为避免所加补强圈与壳体厚度过于悬殊引起的附加 弯矩和刚度差异过大导致结构不连续，所以对二者的厚度比做了限制。37. 最小成形厚度，及为什么？ 最小成型厚度为保证强度、刚度、及使用寿命的受压元件最小厚度。可以使设 计厚度；制造过程中可以达到的最大厚度；名义厚度减钢板负偏差38. 安全阀设置原则 凡属于下列情况之一的容器必须安装安全阀： 独立的压力系统（有切断阀与其它系统分开） 。该系统指全气相、全液相或气相 连通； 容器的压力物料来源处没有安全阀的场合； 设计压力小于压力来源处的压力的容管道； 容积式泵和压缩机的出口管道； 由于不凝气的累积产生超压的容器； 加热炉出口管道上如设有切断阀或控制阀时，在该阀上游应设置安全阀； 由于工艺事故、自控事故、电力事故、火灾事故和公用工程事故引起的超压部 位； 液体因两端阀门关闭而产生热膨胀的部位； 凝气透平机的蒸汽出口管道； 某些情况下，由于泵出口止回阀的泄漏，则在泵的入口管道上设置安全阀；其它应设置安全阀的地方。 39. 低温低应力工况 容器或其受压元件的设计温度虽然低于或-20，但其设计应力（在该设计条件 下，容器元件实际承受的最大一次总体薄膜和弯曲应力）小于或等于钢材标准 常温屈服强度的六分之一，且不大于 50MPa 时的工况。 不适用于钢材标准抗拉强度下限值大于 540MPa 的低温容器，不适用于螺栓材 料 筒体封头所受环向应力以及法兰管板平盖等弯曲应力。环向应力可以计算，弯 曲应力不易计算。计算应力=Pxd(中径)/2t(有效厚度)40. 经爆炸复合生产的不锈钢复合板，基层材质是低合金钢，正火；不锈钢状态 为固溶。爆炸复合后是否做热处理？如何做？ 不锈钢复层在不锈钢复层在 450-800 度范围内长期停留会造成晶间度范围内长期停留会造成晶间 Cr23C6 析出，晶间析出，晶间 贫贫 Cr 造成耐腐蚀性下降。通常不锈钢的消残余应力处理应当是固溶，但是造成耐腐蚀性下降。通常不锈钢的消残余应力处理应当是固溶，但是 其加热温度和冷却速度要求都是跟碳钢差异甚大，所以复合板的热处理一直其加热温度和冷却速度要求都是跟碳钢差异甚大，所以复合板的热处理一直 是难题，现阶段在耐腐蚀要求不高的工况下还是只能牺牲复合板迁就基层，是难题，现阶段在耐腐蚀要求不高的工况下还是只能牺牲复合板迁就基层， 正如文冰所提供的资料一般。正如文冰所提供的资料一般。 但是在强腐蚀环境，晶间敏化强烈的影响着耐蚀性，此种情况不锈钢要求超但是在强腐蚀环境，晶间敏化强烈的影响着耐蚀性，此种情况不锈钢要求超 低碳且不可热处理。推荐采用堆焊，基层、过渡层焊完了做碳钢适用的热处低碳且不可热处理。推荐采用堆焊，基层、过渡层焊完了做碳钢适用的热处 理，复层焊接无需热处理。理，复层焊接无需热处理。41. 13MnNiMoR+316L 的材料有哪些要求？需要做试板吗，为什么？ 基层标准抗拉强度下线基层标准抗拉强度下线540Mpa,需做试板并需焊后热处理。当耐腐蚀要求需做试板并需焊后热处理。当耐腐蚀要求 不高时基层热处理，当耐腐蚀要求高时推荐基层，过渡层热处理后复层堆焊不高时基层热处理，当耐腐蚀要求高时推荐基层，过渡层热处理后复层堆焊42. 法兰设计校核哪些应力 轴向、径向、环向、组合应力、剪切应力轴向、径向、环向、组合应力、剪切应力 43. 设计寿命是怎么定的？ 根据腐蚀速率确定5.管板弯曲应力控制值6.管板计算压力的确定7.水压试验工况下塔器应校核的载荷8.塔操作工况下的组合弯矩10.重要容器中孔径较大的开孔 CD 类焊缝能否超探14.厚壁与薄壁圆筒计算的区别轴向应力=经向应力(这个说法较少) 是沿着筒体轴线方向的力环向应力=周向应力 是环绕着筒体方向 圆周切线方向的力径向应力 是沿着壁厚方向的力 薄壁容器计算不予考虑的力薄膜时可不考虑径向应力16.高压为什么选择球型封头 球形封头一般用在高压设备或者中高压的有色金属设备上，球形是受力状况最好的形状， 这样做是为了节约材料成本。可以参照 GB150 的厚度计算公式，球形封头的厚度计算结 果只有圆筒的一半18.圆平板开孔补强计算的依据 平盖在内压作用下，板中应力为弯曲应力，单孔补强准则：补强后，平板的弯 曲应力与补强前一致。19.高压容器的特点高压容器和普通低压容器相比设计上有何区别？1、高压容器有哪些种类，各有哪些优缺点，什么情况下如何选择何种高压容器 结构型式？2、低温压力容器设计需注意哪些问题？3、热处理的形式：恢复力学性能热处理的主要目的是消除加工应力，恢复因加工硬化而降低的力学性能（塑性和韧性），针对的是材料，是否需要进行恢复力学性能热处理一般是由材质和变形量两个因素决定的。改善力学性能热处理：为了满足设计的要求而对钢材进行退火、正火、正火+回火或调质等热处理，一般都是在钢厂进行的，即要求供货热处理状态须和设计要求热处理状态一致，若设备制作过程中破坏了供货热处理状态，须重新进行热处理，如调质钢封头热成形常常须重新进行改善力学性能热处理4、如何防止塔弯曲：8、晶间腐蚀？18、开孔补强，开孔后对壳体有什么影响？ 开孔接管处几何不连续，容器强度受削弱，接管与主壳相贯处应力集中，内压 下产生较大的局部应力，在加上接管上会有各种附加载荷产生的应力，温差应 力以及容器壳体材料和制造缺陷等因素的综合，往往成为容器破坏的原发部位20、裙座优点？1.保证塔在承受各种载荷是的稳定 2.保证塔底泵的汽蚀（允许吸上高的）3.便于与基础连接安装22、低温压力容器设计需注意哪些问题？ 1、一般是选材上应注意，材料的最 低使用温度，再则应加低温夏比冲击试验；2、对焊接也有一些要求，局部探伤 比例是 50%等等；3、结构上应尽量减少约束。http:/www.docin.com/p-512690668.html1、技术特性表主要受压元件材质缺少或少装量系数少装量系数、操作容积操作容积等数据。 2、不锈钢材料说明控制水中的氯离子含量不超过氯离子含量不超过 25mg/l。 4、技术要求中不锈钢钢板未注明应按压力容器用钢板交货。 供货状态，不锈钢为表面加工类型为供货状态，不锈钢为表面加工类型为 1D 级，不锈钢复合板级，不锈钢复合板 1B 级级 5、F 型、S 型位臵安放错误，应对调，并注意是热膨胀型还是冷收缩型的长圆 形孔的位臵。 固定端：接管多或者大固定端：接管多或者大,质量较重的一端；热膨胀量小处；滑动端：；质量较重的一端；热膨胀量小处；滑动端：； 滑动端：接管小或者比较少滑动端：接管小或者比较少, 相对较轻处相对较轻处;热膨胀比较大；热膨胀比较大； 6、鞍座安放尺寸不正确，未按照 GB151-1999P87 执行。LB 宜取宜取 0.40.6 倍换热器公称长度倍换热器公称长度 7、甲型法兰或乙型法兰甲型法兰或乙型法兰与圆筒组焊的 C 缝缝没有提无损检测无损检测的要求。 8、对长颈对焊法兰长颈对焊法兰，应注意：当工作压力大于或等于工作压力大于或等于 0.8 倍倍标准中规定的最大 允许工作压力时，法兰与圆筒的对接焊缝必须进行对接焊缝必须进行 100的的 RT 或或 UT，合格级 别为 RT级、UT级。 9、技术数据栏中可能会少：管束级别等管束级别等。 10、技术要求中缺少如材料的标准等，特别时是有关换热管的有关内容。 不锈钢不锈钢-GB13296-2013，碳钢，碳钢-GB9948-2013;NB/T47019-2011 中中 2.碳钢碳钢 3.高温高温 4. 低温低温 5.不锈钢不锈钢 11、当管程试验压力高于壳程试验压力时，接头试压在图样上未作要求。 1. 提供壳程设计压力提供壳程设计压力 2. 按按 HG/T20584 中做氨渗中做氨渗 B 法法 12、设备法兰应注意螺栓的跨中问题，图样上可能没有跨中。 1.如果螺栓孔对中分布如果螺栓孔对中分布,设备内介质泄漏会腐蚀最低点的螺栓设备内介质泄漏会腐蚀最低点的螺栓. 2.考虑外接管路对设备的作用力考虑外接管路对设备的作用力,主要是弯矩主要是弯矩,如果螺栓孔对中分布如果螺栓孔对中分布,只有上下两只有上下两 个螺栓受力个螺栓受力, 而跨中分布时而跨中分布时,则至少有四个螺栓受力则至少有四个螺栓受力. 13、圆筒厚度未满足换热器规定的最小厚度。 SS 最新最新 5mm,CS 可抽最小可抽最小 8，不可抽最小，不可抽最小 6mm 14、分程隔板的厚度未满足最小厚度的要求。 CS 最新最新 10mm,SS 最新最新 6mm 15、U 形管换热器应注意 U 形管的弯曲半径不小于两倍的换热管外径弯曲半径不小于两倍的换热管外径，并注意 防短路结构。 16、易燃易爆设防火层，1500 外设，外设，>1500 内外设内外设 塔本身操作的介质有易燃物，或周围环境有易燃物就应该加防火层。塔本身操作的介质有易燃物，或周围环境有易燃物就应该加防火层。 17、技术特性参数：容器分类要正确、换热面积、换热管的规格换热管的规格、程数、塔器 （含立式容器）的地震烈度的地震烈度（卧式容器应注明地震烈度） 、基本风压基本风压。搅拌设备 应核对减速机型号、电机功率、搅拌转速、电动机防爆等级，全容积全容积（对储存对储存 液化石油气的储罐应注明装量系数液化石油气的储罐应注明装量系数） 。介质名称（有应力腐蚀的应注明介质的纯 净度） 、介质密度、介质的物性。主要受压元件的材质。设备最大质量（与设计 计算载荷有关） 、设备净重、最大吊装质量、安全阀的开启压力、安全阀的型号、 规格。焊接材料、保温材料、保温厚度。 18、液化石油气储罐的设计压力符合容规要求 常温储存液化石油气工作压力，应按照不低于常温储存液化石油气工作压力，应按照不低于 50时混合液化石油气组分的实时混合液化石油气组分的实 际饱和蒸汽压来确定，若无组分规定，工作压力不得低于际饱和蒸汽压来确定，若无组分规定，工作压力不得低于 50介质的饱和蒸汽介质的饱和蒸汽 压。设计压力考虑设计裕度，超压泄放需要，在工作压力基础上确定。压。设计压力考虑设计裕度，超压泄放需要，在工作压力基础上确定。 19、无损检测 100%RT-II 或 UT-I： Pd1.6MPa 的第的第 III 类容器类容器（6）Rm540MPa 的低合金钢的低合金钢 （13MnNiMoR，18MnMoNbR，12Cr1MoVR） （7）铁素体型不锈钢、其他铁素体型不锈钢、其他 Cr-Mo 低合金钢低合金钢；（8）Td25mm 的低温容器的低温容器（9）奥氏体奥氏体 型不锈钢、碳素钢、型不锈钢、碳素钢、Q345R、Q370R 及其配套锻件的焊接接头厚度焊接接头厚度> 30mm（10）MnMo(Ni/Nb)钢钢及其配套锻件的焊接接头厚度焊接接头厚度>20mm（11） 15CrMoR、14CrMo1R、08Ni3DR、双相钢（奥氏体双相钢（奥氏体-铁素体不锈钢）铁素体不锈钢）及其配 套锻件的焊接接头厚度焊接接头厚度>16mm。 焊缝交叉部位 100%检测，可计入局部检测长度的部位 (1)先拼板后成形的凸形先拼板后成形的凸形 封头拼缝封头拼缝(2)凡被补强圈、支座、垫板、内件等所覆盖的接头凡被补强圈、支座、垫板、内件等所覆盖的接头(3)满足免算的要求，满足免算的要求， 开孔中心到焊缝表面距离等于开孔直径范围内的接头开孔中心到焊缝表面距离等于开孔直径范围内的接头 20、壳程介质为间隙腐蚀间隙腐蚀的应至少为贴胀。贴胀。 21、管箱是否需要热处理？ 1.碳钢设备管箱带有分程隔板碳钢设备管箱带有分程隔板 2.侧向开孔直径超过侧向开孔直径超过 1/3 圆筒直径圆筒直径 22、设计温度300的接管法兰应采用对焊法兰对焊法兰。 23、折流板的缺口分布方向。 1.卧式换热器壳程为单相清洁流体时，折流板缺口宜上下布置卧式换热器壳程为单相清洁流体时，折流板缺口宜上下布置 2.若介质为气、若介质为气、 液共存或液体中含有固体颗粒，折流板缺口应垂直左右布置。需要时上下开缺液共存或液体中含有固体颗粒，折流板缺口应垂直左右布置。需要时上下开缺口。口。 24、对 CS 制的压力容器有应力腐蚀应力腐蚀的 U 形管冷弯成形后应进行消除应力热处消除应力热处 理理。对奥氏体不锈钢在冷弯后不能满足晶间腐蚀倾向试验不能满足晶间腐蚀倾向试验要求的应进行固溶处固溶处 理或稳定化处理理或稳定化处理。 25、当搅拌轴的转速高于 rmp 时应提出静平衡的要求。 1.轴转速轴转速60r/min,搅拌桨做静平衡试验；搅拌桨做静平衡试验；2.轴长轴长2.5m 时，搅拌桨做静平衡时，搅拌桨做静平衡 试验；试验；3.转速转速150r/min 时，搅拌桨和轴组装后进行静平衡试验；时，搅拌桨和轴组装后进行静平衡试验；4.周长大于周长大于 3.6m 时，搅拌桨和轴组装后进行静平衡试验时，搅拌桨和轴组装后进行静平衡试验 26、介质为高度危害或极度危害应采用机械密封,机械密封应提出允许的泄漏量。高毒应采用双端面机封，双端面高毒应采用双端面机封，双端面 d8mm,裙座裙座 外径按下封头外径外径按下封头外径 3.下封头厚度下封头厚度 60mm，裙座壳与下封头中经对齐。，裙座壳与下封头中经对齐。 24. 设防烈度为设防烈度为 8 度或度或 9 度度区的塔式容器应考虑上下两个方向的垂直地震力上下两个方向的垂直地震力， 对于 H/D15,且且 H>20m 时，还应考虑高振型高振型的影响。 26. 当 H/D>15 且且 H>30m 时，还应计算横风向风振计算横风向风振。 塔在风力作用下产生两个方向振动： 1 与风的流向一致的顺风向振动与风的流向一致的顺风向振动 2.与风的流向垂直的横风向振动（也称风的与风的流向垂直的横风向振动（也称风的 诱发振动）诱发振动） 。 塔在风力的作用下，将产生 3 个力：1.顺风力 2.横风力 3.扭力矩 单位长度上的顺风力，成为阻力；单位长度上的横风力，称为升力。共振时， 横风力比顺风力大得多。 27. 塔设备上需要进行表面检测的焊缝： 1 裙座与塔壳之间的焊接接头裙座与塔壳之间的焊接接头 2 吊耳与塔壳之间的焊接接头吊耳与塔壳之间的焊接接头 3 需要做局部应需要做局部应 力校核的焊接接头力校核的焊接接头 28. 塔设备现场安装时，应将平台及附近的管道与塔器同期安装同期安装，以防止独立塔独立塔 体体发生横风向共振横风向共振。 29. 防振措施： 采用扰流装置：梯子，平台和外部扰流件都能起到扰流作用。采用扰流装置：梯子，平台和外部扰流件都能起到扰流作用。 减小塔的自振周期：降低塔高，增加壁厚，增加直径，增加塔箍减小塔的自振周期：降低塔高，增加壁厚，增加直径，增加塔箍 增加塔的阻尼：塔盘上的液体或填料都是有效的阻尼物增加塔的阻尼：塔盘上的液体或填料都是有效的阻尼物NB/T47042-2014 1. 鞍座中心到封头切线距离 A 小于等于 0.5Ra。 2. 鞍座计算中的几个应力：1，2圆筒中间处横截面最高、最低点的轴向应力圆筒中间处横截面最高、最低点的轴向应力3，4支座处圆筒横截面最高、最低点的轴向应力支座处圆筒横截面最高、最低点的轴向应力T1T4-水压试验工况时圆筒的轴向应力水压试验工况时圆筒的轴向应力5支座处圆筒横截面最低点的周向应力支座处圆筒横截面最低点的周向应力6无加强圈时鞍座边缘的周向应力无加强圈时鞍座边缘的周向应力6无加强圈时鞍座垫板边缘周向应力无加强圈时鞍座垫板边缘周向应力7加强圈与圆筒组合截面上圆筒表面的最大周向应力加强圈与圆筒组合截面上圆筒表面的最大周向应力8加强圈与圆筒组合截面上加强圈边缘的最大周向应力加强圈与圆筒组合截面上加强圈边缘的最大周向应力9鞍座腹板水平方向上的平均拉应力鞍座腹板水平方向上的平均拉应力3. 对于三鞍座卧式容器，应限制地基的不平度地基的不平度以及相邻鞍座在安装时存在的垂相邻鞍座在安装时存在的垂 直误差直误差或非均匀沉降，以避免由此产生的附加支座反力以及在容器中所产生产生