《碎石桩》ppt课件.ppt

第第4 4章章 碎（砂）石桩碎（砂）石桩Stone Column Composition Foundation4.14.1、概述、概述1 1、概念、概念碎石桩（碎石桩（Stone ColumnStone Column）和砂桩）和砂桩（Sand PileSand Pile）总称为碎（砂）石桩）总称为碎（砂）石桩, ,国外也称为粗颗粒土桩（国外也称为粗颗粒土桩（Granular PileGranular Pile），是指用振动、冲击或振），是指用振动、冲击或振动水冲等方式在软弱地基中成孔后，再将碎石或砂挤压入土孔中，动水冲等方式在软弱地基中成孔后，再将碎石或砂挤压入土孔中，形成大直径的由碎石或砂所构成的密实桩体。形成大直径的由碎石或砂所构成的密实桩体。振冲法施工振冲法施工4.14.1、概述、概述 2、 发展历史 （1）碎石桩）碎石桩(Stone Column) 1937年由德国人发明了年由德国人发明了振动水冲法振动水冲法(Viborfloatation) (简称振冲法简称振冲法)用来挤用来挤密砂土地基密砂土地基 。 二十世纪六十年代初期，振冲法开始用于加固粘性土地基，并形成碎石桩。从此以后，一般将振冲法在粘性土、粉土、饱和黄土及填土中形成的密实碎石柱称作碎石桩碎石桩。 我国应用振冲法处理地基开始于1977年，当前该方法在全国范围内已经全面推广使用，振冲设备也不断得到改进，大功率的振冲器（75kW）也已经问世。如河北省建筑科学研究所采用了干振法加固地基，并在石家庄和承德等地区取得了良好的加固效果。 随着时间的推移，各种不同的施工工艺相应产生，如沉管法、振动气冲法、袋装碎石桩法、强夯置换法等。它们虽施工不同于振冲法，但同样可形成密实的碎石桩，人们自觉或不自觉地套用了“碎石桩”的名称。4.14.1、概述、概述 2、 发展历史（2）砂桩）砂桩起源于十九世纪三十年代的欧洲。在二十世纪五十年代后期，日本采用了沉管工艺进行振动式和冲击式的砂桩成桩方法，从而提高了砂桩处理的深度、施工质量和施工效率。二十世纪五十年代，我国从国外引进了砂桩技术，并在工业、交通、水利等建设工程中都得到了应用。而在软土地基中使用砂桩处理技术，既有成功的经验，也有达不到预期效果的教训。4.14.1、概述、概述3、 按施工方法分类及其适用性 (1) 分类分类 国内在进行碎石桩及砂桩施工时，最常用的方法主要有振动成桩法（振动法）、锤击成桩法（锤击法）及振动水冲法（振冲法），其中，采用振动法及锤击法成桩时，均有沉管施工过程。 碎石桩按施工方法的分类见表碎石桩按施工方法的分类见表4-1（p55）。 采用振冲法施工碎石（砂）桩时，接其加固机理的不同，又可分为冲置振换和振冲密实法两类。表表4-14-1碎石桩施工方法分类碎石桩施工方法分类分类分类施工方法施工方法成桩工艺成桩工艺适用土类适用土类挤密法振冲挤密法采用振冲器振动水冲成孔，再振动密实填料成桩，并挤密桩间土砂性土，非饱和粘性土，以炉灰、炉碴、建筑垃圾为主的杂填土，松散的素填土沉管法采用沉管成孔，振动或锤击密实填料成桩，并挤密桩间土干振法采用振孔器成孔，再用振孔器振动密实填料成桩。并挤密桩间土置换法振冲置换法采用振冲器振动水冲成孔，再振动密实填料成桩饱和粘性土钻孔锤击法采用沉管且钻孔取土方法成孔，锤击填料成桩排土法振动气冲法采用压缩气体成孔，擦动密实填料成桩饱和软粘土沉管法采用沉管成孔，振动或锤击填料成桩强夯置换法采甩重锤夯击成孔和重锤夯击填料成桩其它方法水泥碎石桩法在碎石内加水泥和膨润土制成桩体饱和软粘土袋装碎石桩法在群桩周围设置刚性的（混凝土）裙围来约求桩体的侧向鼓胀袋装碎石桩法将碎石装入土工聚合物袋而制成桩体，土工聚合物可约束桩体的侧向鼓胀 在处理粘性土地基时，一般将含泥量不大的碎石、卵石、角砾、圆砾等硬质材料充填在振冲施工形成的孔道中，经振实形成多根石料桩体，这些桩体与原地基土共同构成所谓复合地基，使地基承载力提高，沉降减少。由于碎石桩在粘性土中主要起置换作用，故称为振冲置振冲置换法换法。 该法适用于处理不排水抗剪强度不小于20kPa的粘性土、粉土、饱和黄土及填土等地基。在处理砂土、粉土地基时，由于振冲施工过程中，桩间土在振动及压水作用下土层发生液化，土粒重新排列，孔隙减小，使地基土承载力和抗液化能力提高。由于施工过程中对桩间土起挤密作用，故称为振冲密实法振冲密实法。施工时，除了振冲置换法所采用的填料外，还可采用砾砂、粗砂及中砂等。 振密法振密法沉管法干振法振冲挤密法置换法置换法钻孔锤击法振冲置换法排土法排土法沉管法强夯置换法振动气冲法其它方法其它方法群围碎石桩法袋装碎石桩法水泥碎石桩法4.14.1、概述、概述3、 按施工方法分类及其适用性（2）工程适用性）工程适用性根据国内外碎石桩和砂桩的工程应用经验，可认为碎石桩和砂桩适用于下列工程：中小型工业与民用建筑物；土工构筑物，如土石坝、路基等；港湾构筑物，如码头、护岸等；材料堆放场，如原料场、矿石场等；其它工程，如火车轨道、滑道和船坞等。4.14.1、概述、概述注意：注意： 规范规定，振冲置换法适用于处理不排水抗剪强度天于等于20kPa的粘土、粉土、饱和黄土及人工填土等地基。 国内也有在天然地基土的不排水抗剪强度小于20kPa的情况下，采用振冲法加固地基的成功实例，但在软弱地基条件下仍应慎重为宜，并需要经试验后再决定采用与否。因为，在抗剪强度太低的软土中难以形成碎石桩体，或者形成桩体后受荷载作用会产生较大的径向变形，所以，采用振冲置换法加固软土地基，对地基土的抗剪强度有一定的要求，这一点必须引起重视。4.2、 加固机理 （一）（一） 对松散砂土加固机理对松散砂土加固机理 砂土属于单粒结构单粒结构。对密实的单粒结构而言，因颗粒排列已接近最稳定的位置，在动力和静力作用下不会再产生较大的沉降，所以是理想的天然地基。 而疏松的单粒结构，颗粒间孔隙大，颗粒位置不稳定，在动力和静力作用下，颗粒很容易产生位移，因而会产生较大的沉降，特别是在振动力作用下，这种现象更为显著，其体积可以减少20左右。因此，松散砂性土未经处理不能作为地基。（一）（一） 对松散砂土加固机理对松散砂土加固机理 碎石桩和砂桩挤密法加固砂性土地基的主要目的是提高地基承载力、减少变形和增强抗液化性。碎石桩和砂桩挤密法加固砂土地基抗液化的机理主要有以下三个方面：加固砂土地基抗液化的机理主要有以下三个方面： 挤密作用排水减压作用砂基预振效应4.2、 加固机理 （一）（一） 对松散砂土加固机理对松散砂土加固机理 （1）挤密作用）挤密作用挤密砂桩和碎石桩采用沉管法或干振法施工时，由于在成桩过程中桩管对周围砂层产生很大的横向挤压力，桩管将地基土中等于桩管体积的砂挤向桩管周围的砂层中，使桩管周围的砂层密实度增大，从而提高了地基的抗剪强度和水平抵抗力；使砂土地基挤实到临界孔隙比以下，以防止砂土在地震时产生液化。当采用振冲法施工时，砂土颗粒在受高频强迫振动时重新排列致密，又因填入振冲孔中的大重粗骨料被强大的水平振动力挤入周围土中，使砂土密实度明显提高，孔隙率降低，干重度及内摩擦角增大，承载力提高，抗液化性能得到改善。（一）（一） 对松散砂土加固机理对松散砂土加固机理 （2）排水减压作用）排水减压作用碎石桩加固砂土时，桩孔内充填碎石（卵、砾石）等反滤性好的粗颗粒料，在地基中形成了渗透性能良好的人工竖向排水减压通道，可以有效地消散和防止超孔隙水压力的增高和砂土产生液化，并可加快地基的排水固结。加快地基的排水固结。（3） 砂基预振效应砂基预振效应美国的H.B.Seed等人（1975）的试验证实：在一定动应力循环次数下，当两个试样的相对密实度相同时，要造成经过预震的试样发生液化，所需施加的应力要比引起未经预震的试样液化所需的应力值提高46。因此得出：砂土液化除了与土的相对密实度有关外，还砂土液化除了与土的相对密实度有关外，还与砂土的振动应变历史有关。与砂土的振动应变历史有关。注：注：碎石桩和砂桩挤密法适用于粉细砂到砾粗砂土中。一般认为，只要粒径小于0.005mm的细粒含量不超过10，都可以得到显著的挤密效果。液化地基（二）（二） 对粘性土加固机理对粘性土加固机理对粘性土地基（尤指饱和软土）而言，由于土的粘粒含量多，粒间结合力强，渗透系数小，在振动力或挤压力作用下土中水不易排出，所以碎石桩和砂桩的作用不是使地碎石桩和砂桩的作用不是使地基挤密，基挤密，而是置换和对地基土起排水固结作用而是置换和对地基土起排水固结作用。碎。碎石桩或砂桩与桩间土形成了石桩或砂桩与桩间土形成了复合地基复合地基，提高了地基的承载力，减少地基沉降，还提高了土体的抗剪强度，增大了地基的整体稳定性；由密实的碎石桩和砂桩在地基中形成了排水路径，起着排水砂井的作用，因而加速了粘性土地基的固结速率。4.2、 加固机理 （二）（二） 对粘性土加固机理对粘性土加固机理换土置换不论对疏松砂性土或软弱粘性土，碎石桩的加固作用有：挤密、置换、挤密、置换、排水、垫层和加筋排水、垫层和加筋的五种作用。 排水固结强制置换 4.3 4.3 设计计算设计计算4.3.1 一般设计原则一般设计原则（一）加固范围（一）加固范围(参考书上参考书上p58的表的表4-2）加固范围应根据建筑物的重要性和场地条件确加固范围应根据建筑物的重要性和场地条件确定，通常都大于基础底面面积。定，通常都大于基础底面面积。 （1）若为振冲置换法，对一般地基，宜在基础对一般地基，宜在基础外缘增加外缘增加13排桩；对可液化地基，应在基础外缘排桩；对可液化地基，应在基础外缘增加增加24排桩。排桩。 （2）若为振冲密实法，应在基础外缘放宽不得少于5m。（3）若采用振动成桩法或锤击成桩法进行沉管作业时，应在基础外缘增加不少于13排桩；（4）当用于防止砂层液化时，每边放宽不宜小于处理深度的 1/2，并不应小于5m，当可液化土层上覆盖有厚度大于3m的非液化土层时，每边放宽不宜小于液化土层厚度的1/2 ，且不应小于3m。（一）加固范围（一）加固范围3.1 一般设计原则一般设计原则(二二)桩位布置形式桩位布置形式（a）正方形 （b）矩形 （c）等腰三角形 （d）放射形(1)需进行大面积满堂处理时，桩位宜采用等边三角形布置等边三角形布置；(2)对独立基础或条形基础，桩位宜采用正方形、矩形或等腰正方形、矩形或等腰三角形布置三角形布置；(3)对于圆形基础或环形基础（如油罐基础）宜采用放射形布放射形布置置，见下图（P58的图4-1.）4.3.1 一般设计原则一般设计原则(三三)加固深度的确定加固深度的确定(1)当相对硬层的埋藏深度不大时，应按相对硬层埋藏深度确定；(2)当相对硬层的埋藏深度较大时，对按变形控制的工程，加固深度应满足碎石桩复合地基变形不超过建筑物地基容许变形值的要求； (3)对按稳定性控制的工程，加固深度应不小于最危险滑动面的深度；(4)在可液化地基中，加固深度应按要求的抗震处理深度确定； (5)桩长不宜短于4m。 目前国外振冲碎石桩加固地基最大深度为目前国外振冲碎石桩加固地基最大深度为25m25m，国内振冲碎石桩加固，国内振冲碎石桩加固地基最大深度为地基最大深度为18m18m，因此设计时最大桩长不要超过，因此设计时最大桩长不要超过25m25m，否则应做专门的，否则应做专门的试验研究。试验研究。加固深度根据软弱土层的性质、厚度或工程要求按下列原则确定：加固深度根据软弱土层的性质、厚度或工程要求按下列原则确定：4.3.1 一般设计原则一般设计原则 采用采用30kw30kw振冲器成桩时，碎石桩的桩径一般振冲器成桩时，碎石桩的桩径一般为为0.700.70一一1.0m1.0m；采用沉管法成桩时，碎石桩的桩；采用沉管法成桩时，碎石桩的桩径一般为径一般为0.300.30一一0.7m0.7m，对饱和粘性土地基宜选用，对饱和粘性土地基宜选用较大的直径。较大的直径。(四四) 桩径桩径 碎石桩的碎石桩的桩径应根据地基土质情况和成桩设桩径应根据地基土质情况和成桩设备等因素确定备等因素确定。4.3 4.3 设计计算设计计算4.3.1 一般设计原则一般设计原则（五）、材料（五）、材料一般使用中、粗混合砂、碎石、卵石、砂砾石等，含泥量小于5%。容许的最大粒径与振冲器外径与功率有关，一般不大于8cm。碎石一般粒径为2-5cm。4.3 4.3 设计计算设计计算4.3.1 一般设计原则一般设计原则（六）、垫层（六）、垫层在不能保证施工机械正常操作的情况下，铺设临时性垫层；桩施工完毕后，在基础底面一般铺设30-50cm的碎石或砂垫层。底层要分层铺设，并用平板振动器振实4.3 4.3 设计计算设计计算4.3.1 一般设计原则一般设计原则4.3.2 4.3.2 用于砂性土地基设计计算方法用于砂性土地基设计计算方法 碎石桩和砂桩用于砂性土地基时的设计思路，主碎石桩和砂桩用于砂性土地基时的设计思路，主要是从挤密的角度来考虑的。要是从挤密的角度来考虑的。首先要根据工程对地基加固的要求，来确定地基要求达到的密实度和孔隙比，并以此确定桩位布置、桩径大小和桩的间距。 包括包括（1）桩距计算（桩距计算（2）液化判别）液化判别4.3.2 4.3.2 用于砂性土设计计算方法用于砂性土设计计算方法(一)桩距确定(主要取决于加固前后地基土重度(孔隙比) 当正三角形方形布置时：当正三角形方形布置时： 设碎石桩和砂桩的布置如图311所示。假定挤密后其在土体中起到100的挤密效果的挤密效果，不考虑竖向振密变形（不考虑竖向振密变形（h=0）。图中dc为直径（m）；为土的天然重度（kNm3）；令 为加固后土的重度 （kNm3）。则加固前的三角形则加固前的三角形ABC内土的总重量应等于加固后三角内土的总重量应等于加固后三角形内阴影部分的总重量，形内阴影部分的总重量，即则 根据土的三相比例指标换算关系，也可得 （34）式中 、 分别为地基加固后的孔隙比。注意：上式没有 考虑竖向振密变形，即h=04.3.2 4.3.2 用于砂性土设计计算方法用于砂性土设计计算方法(一)桩距确定当正方形布置时：处理前体积： 处理后体积： 可得 正方形桩位布置计算桩距孔隙比e变化图故设桩体直径为d，由于 42dAp代入当正方形布置时：式中 、 分别为砂土的最大和最小孔隙比，可按国家标准土工试验方法标准（GBJ12388）确定；D r地基挤密后要求砂土达到的相对密实度，可取0.700.85。碎石桩和砂桩每根桩每米桩长的填料量q：式中A 一根碎石（砂）桩所分担的加固面积。注意：上式没有注意：上式没有 考虑竖向振密变形，即考虑竖向振密变形，即h=0(二二)液化判别液化判别+国标建筑抗震设计规范（GBJll89）规定：应该采用标准贯入试验判别法，在地面以下15m深度范围内的液化土应符合下式要求，当有成熟经验时，尚可采用其它判别方法。标准贯入试验判别法：N63.5标准贯击试验贯入锤击数实测值(未经杆长修正)Ncr 液化判别标准贯入锤击数临界值N0 液化判别标准贯入锤击数基准值（可查表得到）ds 饱和土标准贯入点深度(m)0 粘粒含量百分率，当小于3或为砂土时，均采用3dw 地下水位深度(m）cwscrcrddNNNN3)( 1 . 09 . 005 .634.3.3 4.3.3 用于粘性土设计计算方法用于粘性土设计计算方法 l加固地基为复合地基，按照复合地基来进行设计计算；l主要计算包括：l（1）桩间距计算l（2）地基承载力；l（3）地基沉降；l（4）稳分析定性；4.3.3 4.3.3 用于粘性土设计计算方法用于粘性土设计计算方法 （一）桩间距确定（一）桩间距确定等边三角形布置时： eAl08. 1正方形布置时： eAl mAApe式中： Ae一根碎石桩承担的处理面积； Ap碎石桩的截面积； m面积置换率，一般为0.250.40m=Ap/A Ap-桩的截面积；桩的截面积；A 桩的影响面积桩的影响面积 按置换要求计算按置换要求计算桩间距确定步骤如下桩间距确定步骤如下： a、根据所提供的天然地基容许承载力、已确定的砂石桩容许承载力、要求达到的复合地基承载力，利用复合地基承载力计算公式，求出满足上述要求的置换率。求出满足上述要求的置换率。 b、按碎石桩设计直径，计算出碎石桩截面积。计算出碎石桩截面积。 c、求出一根桩所分担的地基处理面积。一根桩所分担的地基处理面积。d、求桩间距。4.3.3 4.3.3 用于粘性土设计计算方法用于粘性土设计计算方法 (二）、承载力计算(1)(1)单桩承载力（单桩承载力（p50p50）l由于碎(砂)石桩桩体均由散体土颗粒组成，其桩体的承载力主要取决于桩间土的侧向约束能力，绝大多数的破坏形式为桩体的鼓出破坏（破坏形式p62页的图4-3）。l目前国内外估算碎(砂)石桩的单桩极限承载力的方法有若干种，如Brauns单桩极限承载力法和综合极限承载力法。l1) Brauns1) Brauns单桩极限承载力法。单桩极限承载力法。假设单桩的破坏是空间轴对称问题，桩周土体是被动破坏。如碎石桩，求解时可假定碎石桩的内摩擦角=380，可得：（p63页的4-11式）.maxpcpu 20754.3.3 4.3.3 用于粘性土设计计算方法用于粘性土设计计算方法 ( (二）、承载力计算二）、承载力计算（2 2） 综合单桩极限承载力法综合单桩极限承载力法u 目前计算碎(砂)石桩单桩承载力最常用的方法是侧向极限应力方法，即假设单根碎(砂)石桩的破坏是空间轴对称问题，桩周土体是被动破坏p64页的4-14式。对于不同方法有相应的KP, K 值(表4-4(p64) maxuppcKKp 4.3.3 4.3.3 用于粘性土设计计算方法用于粘性土设计计算方法 如图 45所示，在砂（碎石）桩和粘性土所构成的复合地基上作用外荷载p，设作用在砂桩和粘性土上的应力别为 和 ，A为一根砂桩所承担的加固面积， 为一根砂桩的面积。假设基础是刚性的，则作用在 和 A - 范围内的应力是不变的，那么就有：ApAAp 假定在桩和土各自面积 和 范围内作用的应力不变时，则可求得(p64)4.3.3 4.3.3 用于粘性土设计计算方法用于粘性土设计计算方法 由此可知，只要由实测资料求得砂桩上的应力PP和桩间粘性土上的应力PS后，就可以求出复合地基的极限承载力p。当然，复合地基的极限承载力p亦可以直接由复合地基的载荷试验求得。实践证明，桩土应力比值一般为24，原土强度低者取大值。在书上还介绍了在书上还介绍了建筑地基处理技术规范建筑地基处理技术规范以及小型工程的估算公式以及小型工程的估算公式4.3.3 4.3.3 用于粘性土设计计算方法用于粘性土设计计算方法 式中 Esp复合地基土层的压缩模量；Es桩间土的压缩模量。l桩土应力比n在无实测资料时，对粘性土可取2-4，对粉土可取1.5-3，原土强度低者取大值，原土强度高者取小值。u目前尚未形成碎石桩复合地基的沉降计算经验系数s。韩杰通过对5幢建筑物的沉降观测资料分析得到，s0.43-1.20，平均值为0.93，在没有统计数据时可假定s1.0。 碎(砂)石桩的沉降计算主要包括复合地基加固区的沉降和加固区下卧层的沉降。均按国家标准均按国家标准建筑地基基础设计规范建筑地基基础设计规范(GBJ79-2002)(GBJ79-2002)计计算算。（下去自己查阅） 地基土加固区的复合压缩模量可按下式计算地基土加固区的复合压缩模量可按下式计算Em nEsps()11天然粘性土地基的沉降量一般可用下式表示： S=mp.p1.H （416）式中 mp天然地基的体积压缩系数（即单位应力增量作用下的体积应变）； p1垂直附加平均应力。H固结土层的厚度。处理后的沉降量可用下式表示：如不考虑处理后土质的变化，则：sp若碎(砂)石桩用于改善天然地基整体稳定性时。可利用复合地基的抗剪特性，再使用圆弧滑动法来进行计算。 假定在复合地基中某深度处剪切面与水平面的交角为 ，如果考虑碎(砂)石桩和桩间土两者都发挥抗剪强度，则可得出复合地基的抗剪 强度 （p65页的页的4-22公式公式）式中m碎石（砂）桩的置换率； 碎石（砂）桩应力集中系数， 碎石（砂）桩的重度（kNm3）； 碎石（砂）桩的内摩擦角（0）；c桩间土的粘聚力（kPa）；Z从地表面算起的计算深度（m）。sppppmcmpz ()() tancos12图图4-6复合地基的剪切特性（复合地基的剪切特性（p65） Priebe(1978)所提出的方法，采用了sp和csp的复合值，并由下式求得(p54)： 式中 和 csp 复合地基的内摩擦角、粘聚力与桩土应力比和置换率有关的参数，mp，一般0.40.6。 p应力集中系数， ) 1(1nmnp 如已知sp和csp后，可用常规稳定分析方法计算抗滑安全系数，或者根据要求的安全系数，反求需要的和m。sp4.54.5、施工方法（、施工方法（6666） 目前施工方法主要有振冲法和沉管法。这里主目前施工方法主要有振冲法和沉管法。这里主要介绍振冲法，要介绍振冲法，其它方法可以参考相关资料。l 振冲法振冲法是碎石桩的主要施工方法之一，其原理是水冲致密和振动致密。l（一）机具设备（一）机具设备1主体设备振冲器振冲器为中空轴立式潜水电机带动偏心块振动的短柱状机具（p66页上图4-7） 2配套设备起重机起重机一般为轮胎式或履带式。起重能力和提升高度应满足施工要求。振冲器构造图振冲器构造图4.54.5、施工方法（、施工方法（6666）（二）施工前的准备工作（二）施工前的准备工作 1清除现场障碍物，安排足够的施工空间和其它条件，如料场、排泥池等；2了解场地地质情况，土层分布是否均匀及有无软弱讲夹层等，以便正确把握及调整施工中的有关参数；3对中大型工程，应事先选择一试验区，并进行实地制桩试验，以取得各项施工参数。（三）施工组织设计（三）施工组织设计 根据地基处理设计方案，进行施工组织设计。以便明确施工顺序、施工方法，计算出在允许的施工期内所需配备的机具设备、所需水、电、材料等。排出施工进度计划表并绘出施工平面布置图。4.54.5、施工方法（、施工方法（5454）l（三）施工组织设计（三）施工组织设计l1施工顺序施工顺序l施工顺序施工顺序一般可采用“由里向外”或“一边向另一边”的顺序进行。l在地基强度较低的软粘土地基中施工时，要考虑减少对地l基土的扰动影响，因而可采用“间隔跳打”的方法。当加固区附近有其它建筑物时，必须先从邻近建筑物一边的桩开始施工，然后逐步向外推移。（三）施工组织设计（三）施工组织设计2 2施工方法施工方法填料的方式一般有三种：填料的方式一般有三种： （1）把振冲器提出孔口往孔内加料，再放下振冲器振密； （2）把振冲器向上提一些，使其离开原来振密过的地方，然后往下倒料，再放下振冲器振密； （3）连续加料，振冲器一直振动，而填料连续不断地往孔内添加，只要在某深度上达到规定的振密标准后就向上提振冲器并继续振密。 选用哪种填料方式，主要由地基土的性质决定。在软粘土地基中，由于振冲器振动而形成的孔道常会被坍塌下来的软粘土填塞，常需进行清孔除泥，故不宜使用连续加料的方法。 而砂性土地基的孔中，坍孔现象不如软粘土那样严重。所以，为了提高工效。可以使用连续加料的施工方法。4.54.5、施工方法（、施工方法（5454）（四）施工过程（四）施工过程振冲法是碎石（砂）桩的主要施工方法之一。该法是以起重机吊起振冲器，启动潜水电机后带动偏心块，使振冲器产生高频振动，同时开动水泵，使高压水通过喷嘴喷射出高压水流，在边振边冲的联合作用下，将振冲器沉到土中的设计深度。 在进行振冲置换法施工时，因孔内泥浆太稠而影响填料的下沉速度，需以回水带出稠浆进行清孔，之后从地面向孔中逐段填入碎石，并在振动作用下，碎石被振挤密实。达到所要求的密实度后提升振冲器。 如此重复填料和振密，直至地面，从而在地基中形成一根大直径的密实度很高的桩体，见图4-8。 施工过程中的填料量、密实电流和留振时间是振冲法施工中质量检验的关键。这三者实际上相互联系和互为保证的。只有在一定填料量的情况下，才能保证达到一定的密实电流，而这时必须要有一定的留振时间，才能把填料挤紧振密。图图4-8振冲法施工顺序示意图振冲法施工顺序示意图4.64.6、质量检验、质量检验 振冲施工结束后，除砂土地基外，除砂土地基外，应间隔一定时间以后再进行地基加固的质量检验。对粉土地基而言，间隔时间可取2星期3星期进行质量检验。对粘性土地基，可间隔3星期4星期进行质量检验。 可以采用单桩载荷试验进行质量检验，试验所用圆形压板的直径与桩的直径相等。按每200400根桩随机抽取一根桩进行检验，但总桩数不得少于3根。 对砂土或粉土层中的碎石（砂）桩，除了用单桩载荷试验检验外，还可用标准贯入、静力触探等试验对桩间土进行处理前后的对比试验。对砂桩也可采用标贯或动力触探等方法检测桩的挤密质量。 对大型的、重要的或场地复杂的碎石（砂）桩工程，应进行复合地基的处理效果检验。 可采用单桩或多桩复合地基载荷试验，检验点应选择在有代表性的或土质较差的地段，其数量可按处理面积的大小取24组。对饱和粘性土地基中的碎石（砂）桩，复合地基载荷试验的稳定标准宜取一小时内沉降增量小于0.25mm。4.74.7、工程实例、工程实例江苏南通天生港发电厂位于长江下游，1979年扩建两台12.5kW发电机组及配套工程，整个厂房的一半位于新填的粉砂地基上。由于新填粉砂土质松软，原天然地基极限承载力只有120kPa，要求加固后地基承载力标准值达到250kPa，容许沉降在0.08m0.11m 之内。经研究决定，采用振冲法加固。振冲加固深度为7m11m，桩位按三角形布设，桩距1.4m。桩径0.8m在设备外围增加两排护桩。加固效果见图316所示。加固前平均孔隙比0.883，加固后0.759，比加固前减少14%；加固前标准贯入平均锤击数13击。加固后为34击，比加固前提高2.6倍；载荷试验测得天然地基极限承载力为120kPa，相对应的沉降量为0.078mm。经过振冲加固后。复合地基三组载荷试验分别加载达300kPa、500kPa和600kPa时均没有产生破坏迹像。 图图3 31616南通天生满港电厂粉细砂地基加固前后试验值南通天生满港电厂粉细砂地基加固前后试验值施工工艺图振冲法施工振冲法振冲法振冲器构造图Adding stone in top-feed installationBottom-feed vibroflot rigchicago1CP Rail - CMO Terminal Relocation Marine WorkCP Rail - CMO Terminal Relocation Marine Work bCP Rail - CMO Terminal Relocation Marine Work cdunkerque3PASIR PAJANG CONTAINER TERMINAL (Singapore)沉管法沉管法(一)振动成桩法振动挤密碎石桩施工顺序图振动沉管碎石桩加固地基(二二)冲击成桩法冲击成桩法1单管法单管冲击成桩工艺 2、双管法 （1）芯管密实法芯管密实法成桩工艺 (2)内击沉管法内击沉管法制桩工艺复合地基承载力检测（载荷试验振冲碎石桩的动探检测National City Marine Terminal Extension San Diego (US)沉管法小型震动沉管机施工完的碎石桩碎石桩振冲碎石桩施工振冲碎石桩施工碎石桩作业p734、5、8、10