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全国焊工竞赛焊接材料单选题 1290 MPa钢中的290 MPa，是指钢材的 B 。 A抗拉强度 B屈服强度 C持久强度 D蠕变强度 220钢是含碳量为 C 碳素结构钢。 A2的优质 B2的普通 C0.2的优质 D0.2的普通 3低碳钢的含碳量小于 B 。 A0.1 BO.25 C0.6 D0.7 4含碳量相同的普通钢与优质碳素钢按品质区分，主要区别在于 C 。 A冶炼方法 B含合金元素多少 C含硫、磷量的高低 D含铬量的高低 5碳钢随着钢中含碳量的增加，常温下的强度 B 。 A增高，塑性、韧性也增高，焊接性变好 B增高，塑性、韧性降低，焊接性变坏 C增高，塑性、韧性增高，焊接性变坏 D降低，塑性、韧性降低，焊接性变好 6纯铁的熔点是 C 。 A910 B1 392 C1 534 D1 600 7计算钢材碳当量时，应该取钢材化学成分的 C 值。 A下限 B平均 C上限 D最大名义数 8对于纯铁、碳钢和低合金钢来讲，随着温度的增加，其导热系数 B 。 A上升 B下降 C不变 D增加 9高合金钢(不锈钢、耐热钢等)的导热系数，随温度增加而 A 。 A增加 B减小 C不变 D下降 10焊条电弧焊时，焊接电源的种类应根据 C 进行选择。 A焊条直径 B焊件厚度 C焊条药皮类型 D母材 11低氢型和氧化钛型焊条的熔渣属于 B ，适用于全位置焊接。 A长渣 B短渣 C特长渣 D含Si02很多的渣。 12在酸性渣中加入Si02，使Si-0阴离子的聚合程度增大，其尺寸也增加，所以渣的黏度迅速 A 。 A升高 B降低 C缓降 D恒定 13焊条电弧焊使用酸性焊条起头焊时，应 A 进行正常焊接。 A引燃电弧后将电弧拉长，对起焊端部进行必要的预热，然后压短电弧长度 B引燃电弧后即 C在离焊缝起焊处30 mm左右引燃电弧后拉向焊缝端部 D采用引弧板引燃电弧后即 14在焊接熔渣中加入酸性氧化物TiO2、Si02、B203。等，由于综合矩小，因此该溶渣表面张力 A 。 A减小 B加大 C略大 D不变 15有些酸性焊条由于熔化后期药皮过热，使药皮含 A 量过低而使焊缝产生气孔。 A氧 B氢 C氮 DC02 16碱性焊条熔化面是凸型的原因主要是碱性焊条药皮含有 C 。 ASi02 BTi02 CCaF2 DP205 17对于焊接熔池结晶来讲， B 晶核起着主要作用。 A自发 B非自发 C柱状晶 D等轴晶 18为改善焊缝金属的性能，可在焊接材料中加入一定量的合金元素作为熔池中 B 晶核的质点，从而使焊缝金属晶粒化。 A自发 B非自发 C柱状 D等轴晶 19熔池结晶时，当晶体最易长大方向与散热最快方向相一致时， A 于晶粒长大。 A最有利 B最不利 C无关 D稍不利 20熔池结晶时，晶粒主轴的成长方向与结晶等温面正交，并且以弯曲的形状 B 成长。 A向焊缝两侧 B向焊缝中心 C平行熔合线 D沿焊接方向 21熔池结晶过程中，晶粒成长的方向以及平均线速度都是变化的，晶粒成长线速度在焊缝中心最大，在熔合线上最小，等于 A 。 A零 B12焊速 C23焊速 D35焊速22焊接工艺参数对晶粒成长方向有影响。当焊接速度越大时，晶粒主轴的成长方向越 B 于焊缝的中心线。 A平行 B垂直 C弯曲 D相交23焊接工艺参数对晶粒成长方向有影响。当焊接速度越小时，则晶粒主轴的成长方向越 C 。 A平行 B垂直 C弯曲 D斜向相交24焊接奥氏体钢和铝合金时，应特别注意不能采用 A 焊接速度。 A小的 B中等 C大的 D略小的25焊缝金属在结晶过程中，存在化学成分的不均匀性。如低碳钢焊缝晶界的碳含量比焊缝的平均碳含量 C 些。 A略低 B极低 C略高 D低 26细晶粒的焊缝金属，由于晶界的增多，偏析分散，偏析的程度将会 B 。 A加强 B减弱 C严重 D无变化27当焊接速度较大时，成长的柱状晶在焊缝中心附近相遇，溶质和杂质都聚集在这里，从而出现区域偏析，在应力作用下，容易产生 A 裂纹。 A纵向 B横向 C斜向 D表面28高纤维素型焊条适用于 C 焊接。 A平焊 B平角焊 C全位置 D立向上焊29低碳钢焊缝含碳量较低，其二次结晶组织主要是铁素体加少量的 A 。 A珠光体 B贝氏体 C马氏体 D魏氏体30化学成分相同的低碳钢焊缝金属，在不同冷却速度下也会使焊缝组织有明显的不同，冷却速度越大，焊缝金属中珠光体越多，而且越细，同时硬度 C 。 A降低 B不变 C增高 D略低31低合金钢焊缝的二次组织，由于匹配的焊接材料化学成分和冷却条件的不同，可有不同的组织，但多数情况下以铁素体和 B 为主。 A奥氏体 B珠光体 C渗碳体 D马氏体 32魏氏组织主要出现在 C 的焊接热影响区的过热区部位。 A中碳钢 B耐热钢 C低碳钢和低合金钢 D高合金钢33低合金钢焊缝金属中，粒状贝氏体不仅在晶界形成，也可在 B 晶内形成。 A珠光体 B奥氏体 C铁素体 D马氏体34低合金钢焊缝的含碳量偏高或合金元素较复杂时，在快速冷却条件下， B 过冷到M：温度以下将发生马氏体转变。 A珠光体 B奥氏体 C铁素体 D渗碳体35在连续冷却条件下，低碳低合金钢焊缝金属常出现 C 马氏体。 A针状 B片状 C板条状 D块状36锤击焊道表面可改善焊缝二次组织。一般多采用风铲锤击，锤击的方向应 A 依次进行。 A先中央后两侧 B先两侧后中央 C由一端向另一端 D逐步后退 37每焊完一层焊缝后，立即用气焊火焰加热焊道表面，温度控制在 C 的操作叫跟踪回火。 A700800 B800900 C9001 000 D l 0001 10038当熔池结晶和相变时，气体的溶解度会突然下降，高温时溶解在熔池金属中的某些气体，部分来不及逸出的会残留在焊缝金属内部，如氢和 A 。 AN2 BCO CH20 DC0239焊缝成形系数是指 A 。 A焊缝宽度焊缝计算厚度 B焊缝计算厚度焊缝宽度 C余高焊缝计算厚度 D熔深焊缝宽度40Q235-A钢与16Mn钢焊接时，应选用 B 系列焊条。 AE50 BE43 CE55 DE6041低碳钢和低合金钢焊接时产生的氢气孔，多数情况下，出现在焊缝 A 。 A表面 B内部 C根部 D焊趾42焊接铝、镁合金时，氢气孔常出现在焊缝 B 。 A表面 B内部 C根部 D焊趾43焊接碳钢时，由于冶金反应产生的CO气孔沿 C 方向分布。 A结晶反 B垂直结晶 C结晶 D60结晶44酸性焊条与碱性焊条相比，焊缝金属的抗裂性能 B 。 A好 B差 C一般 D相同45酸性焊条(如J422、J423、J424)药皮中不含 A ，控制氢主要依靠药皮中有较强氧化性组成物。 ACaF2 BFeO CSi02 DP20546碱性焊条(如J506、J507)药皮中，除含CaF2外，还常含有一定量的碳酸盐，加热后分解出 B ，在高温时可与氢形成OH和HzO，同样具有防止氢气孔的作用。 ACO BC02 CHF DN247用E4303(J422)焊条在焊接过程中不进行预热的条件下，可焊接 A 普通低合金钢。 A09Mn2 B16Mn C16MnNb D15MnVN48E5003(J502)焊条，在不预热的条件下，可用来焊接 B 普通低合金钢。 A09Mn2 B16Mn C16MnNb D15MnVN49E5016(J506)焊条，一般情况下焊件不预热或预热100150，可用来焊接普通低合金钢 B 。 A09Mn2 B16Mn C16MnNb D15MnVN5016Mn钢焊条电弧焊时，焊条可采用 D 。 AE4303(J422)、E5015(J507) BE4303(J422)、E4314(J421) CE5016(J506)、E4303(J422) DE5003(J502)、E5016(J506)、E5015(J507) 5115MnV和15MnTi钢的焊条电弧焊，对于厚度不大，坡口不深的结构，可以采用的焊条为 D 。 AE4303(J422) BE5001(J503) CE4303(J422)、E5001(J503) DE5001(J503)、E5003(J502)、E5015(J507) 52E5015-G焊条药皮类型是 C 。 A低氢钾型 B铁粉低氢型 C低氢钠型 D铁粉低氢钾型 53J507R焊条相当新国标 C 。 AE5016 BE5011 C E5015-G DE5001 54E5015焊条熔敷金属抗拉强度 C 。 A50 kgfmm2(450 MPa) B45 kgfmm。(490 MPa) C 50 kgfmm2(490 MPa) D45 kgfmm2(450 MPa) 5518MnMoNb钢焊接，应选用焊条 D 。 AE4303(J422) BE5003 0502) CE5015 0507) DE6015(J607) 56焊条电弧焊焊接15MnVN钢，应选用的焊条是 C 。 AE4315(J427) BE5015(J507) CE6015(J607) DE7015(J707) 5715CrMoV钢焊接，应选用焊条 D 。 AE5015一AI(R107) C.E5515一B1(R207) C E5515一B2一V(R317) D.E5515一B2一VNb(R337) 58珠光体耐热钢焊接过程中，主要应该考虑 D 的产生。 A焊缝强度与母材相当并防止热裂纹 B焊缝强度与母材相当并防止冷裂纹 C焊缝化学成分和母材相当并防止热裂纹 D焊缝化学成分和母材相当并防止冷裂纹 59焊条电弧焊使用酸性焊条时，液态金属滴的过渡形式为A过渡。 A粗滴 B渣壁 C喷射 D短路 60E5016(J506)焊条在较高空载电压下能使用交流焊机焊接，是因为焊条药皮中有 D . A萤石 B钛白粉 C石英砂 D钾、钠等化合物 61焊接低碳钢时，高钛钾焊条：E4313(J421)的脱渣性 A 。 A最好 B最差 C较差 D一般62焊接低碳钢时，低氢钠型焊条E4315(J427)的脱渣性 C 。 A最好 B最差 C较差 D较好 63焊接条件下45钢的CCT曲线比热处理条件下的稍向右移，说明在相同的冷却速度条件下，焊接时比热处理时的淬硬倾向 A 。 A大 B小 C较小 D相同6440Cr钢的CCT曲线在焊接条件下比在热处理条件下向左移动，说明在同样的冷却速度下，焊接时比热处理时淬硬倾向 B 。 A大 B小 C较大 D相同65合金结构钢焊接时，几乎所有固溶于奥氏体的合金元素都使钢材S曲线向右移，不仅增加钢材淬硬倾向，也 A Ms点。 A降低 B提高 C增加 D不变66焊条电弧焊工艺参数如下：焊接电流180 A，电弧电压24 V，焊速0.25 cms，有效系数0.6，其热输入是 A Jcm。 A10 368 B17 280 C28 800 D30 58067通常所说的焊接接头的蓝脆性，属于 B 时效现象。 A静应变 B动应变 C淬火 D高温回火 68调质钢焊接热影响区的软化程度与母材焊接前的热处理状态有关。母材焊前调质时的回火温度越低，则焊后的软化程度 C 。 A越小 B降低 C越大 D不变 69一般来讲，调质钢焊接时，热影响区软化或失强最大的部位是在加热峰值温度为 B 附近。 AAc3 BAcl C200"C D300： 70在低碳钢焊缝中，一定的含C量条件下，随着含S量的增加，结晶裂纹倾向 B 。 A减小 B增大 C降低 D不变 71低碳钢焊缝中，在一定的含C量条件下，随着含Mn量的增多，结晶裂纹倾向 A 。A降低 B减小 C增大 D不变72焊缝结晶后，如果晶粒越粗大，柱状晶的方向越明显，则产生结晶裂纹倾向 C 。 A越小 B增大 C越大 D降低 73多边化裂纹附近常伴随有再结晶晶粒出现，所以多边化裂纹总是 B 再结晶。 A早于 B迟于 C发展成 D消除 74中碳调质钢碳含量及合金元素含量都较高，因此液一固相区间 A ，偏析也更严重，这就促使产生较大的热裂纹倾向。 A较大 B较高 C较小 D较低 75焊接中碳调质钢时，应考虑可能出现热裂纹问题，所以在选择焊接材料时，应尽量选用含 B 量低的，含S、P杂质少的填充材料。 ATi BC CV DNi 76低温用钢如采用奥氏体材料焊接时，焊缝中的 A 裂纹是一个普遍问题。 A热 B冷 C再热 D应力腐蚀 77热裂纹是在焊接时高温下产生的，它的特征是沿 C 晶界开裂。A马氏体 B铁素体 C奥氏体 D贝氏体 78低碳钢和强度级别较低的低合金钢，热裂纹主要出现在焊缝，并且具有 A 断裂的特征，断口带有氧化的色彩。A沿晶 B穿晶 C沿晶及穿晶 D位错79解理断裂是金属在正应力作用下，由于晶内原子间的结合键而造成的穿晶断裂。所以 C 晶格的金属一般不发生解理断裂。 A体心立方 B六方 C面心立方 D化合物 80冷裂纹断口的形貌受含氢量的影响，随含氢量的增加，断口形貌将由 A 向准解理和沿晶发展。 A韧窝 B解理 C滑移 D疲劳 81研究证明，焊接时，延迟裂纹只是在一定的温度区间 A 发生，温度太高则氢易逸出，温度太低则氢的扩散受到抑制，因此都不会产生延迟裂纹。 A -100100 B100200 C200300 D300400 82在高合金钢(如18-8不锈钢)中，氢的扩散速度很小，但溶解度较大，因此不会在局部地区发生聚集而产生 B 裂纹。 A结晶 B延迟 C再热 D液化83在中、高碳钢，低、中合金钢中，氢的扩散速度较慢，氢既来不及逸出金属，也不能完全受到抑制，因而易在金属内部发生聚集，具有不同程度的 C 裂纹倾向。 A结晶 B再热 C延迟 D液化 84相变时由于体积膨胀，所以相变应力将会使冷裂倾向 A 。 A降低 B增大 C不变 D提高 85从国内一些常用低合金钢避免裂纹的后热温度及后热时间的关系得知，后热的温度越高，所需要的后热时间 C 。 A越长 B增加 C越短 D减小 86普通低氢焊条烘干应在350，超低氢焊条应在 D 保温2 h并应在保温箱(筒)内存放，随用随取，以防吸潮。 A200250 B250300 C400450 D35040087熔炼焊剂，由于经过高温熔炼，所以含水分极少，焊前一般经 C 烘干并保温2 h即可。 A150 B200 C 250 D300 88采用 B 焊条焊接某些淬硬倾向较大的低、中合金高强钢，能很好避免冷裂纹。 A马氏体 B奥氏体 C铁素体 D贝氏体 89对于高强钢的多层焊，层间温度应 A 预热温度，否则，同样会产生裂纹。 A不低于 B不高于 C等于 D略低于 90根据炼钢时的脱氧程度，可将钢分为特殊镇静钢、镇静钢、 A 。 A沸腾钢 B高级优质钢 C优质钢 D普通钢 91许多低合金高强钢的再热裂纹属于“楔型开裂”的性质，并具有 A 开裂的特征。 A晶间 B晶内 C穿晶 D沿晶 92珠光体耐热钢的再热裂纹多属“空位开裂陛质，并具有 A 开裂特征。 A晶间 B晶内 C穿晶 D沿晶 93再热裂纹的敏感温度，视钢种的不同而不同，约在 A 发生。 A500700 B 650750 C750850 D 850900 94碱性焊条焊缝金属的综合力学性能与酸性焊条相比 A 。A碱性焊条好 B碱性焊条差 C两者相同 D酸性焊条好 95从低碳调质钢合金系统来看，大多数合金元素都能引起再热裂纹，尤其以 C 元素对引起再热裂纹影响最大。 ACr BTi CV, Mo DK，Mg 96对于含有一定数量的铬、钼、钒、钛、铌等元素的某些低合金钢焊接结构，在消除应力退火时，还应注意防止 C 。 A冷裂纹 B热裂纹 C再热裂纹 D层状撕裂 97Q345钢中的Mn是一种有意加入的合金元素，它能溶入 A 中，使钢材的强度和硬度升高。 A铁素体 B晶粒 C奥氏体 D渗碳体 98钢的晶粒度越大，则晶界开裂所需的应力 C ，也就越容易形成再热裂纹。 A越大 B增大 C越小 D减小 99低碳钢及部分低合金钢焊接构件加热温度和保温时间与消除应力的效果有关，加热 C ，保温2040 h，基本上可以消除全部残余应力。 A450 B550 C650 D700 100在高温水中工作的188不锈钢随含碳量的增加，应力腐蚀裂纹的敏感性将 C 。 A减小 B降低 C增大 D不变 101当18-8不锈钢的碳含量超过0.1时，应力腐蚀裂纹开裂的形态为 B 。所以选用的焊接材料也应以低碳或超低碳为宜。 A由沿晶转穿晶 B由穿晶转沿晶 C穿晶 D沿晶 102珠光体耐热钢主要用于最高工作温度为 D 的高温设备，如热动力设备和化工设备等。 A200300 B300400 C400500 D500600 103珠光体耐热钢焊后一般不进行调质处理，而要进行 C 处理。 A低温回火 B中温回火 C高温回火 D淬火 104屈服强度294343 Nmm2。的热轧钢基本上都是属于C-Mn，Mn-Si系的钢种，有时也能用 A 代替部分Mn，以达到细化晶粒和沉淀强化的作用。 AV，Nb BTi，Cr CMg，Ti DCa，P 105热轧及正火钢含C量超过03和含Mn量超过16后，焊接时经常出现裂纹，同时在热轧板上还会出现脆性的 C 组织。 A魏氏体 B马氏体 C贝氏体 D铁素体 10616Mn钢厚板或作为低温压力容器用钢时，为了提高低温韧性，降低脆性转变温度，需要在 C 处理后使用。 A回火 B退火 C正火 D调质 107一些含Mo的热轧及正火钢，正火后还必须进行 B 才能保证良好的塑性和韧性。 A退火 B回火 C冷处理 D淬火 10818MnMoNb钢，通过Nb的沉淀强化和细化晶粒的作用，使该钢的屈服强度490 MPa。另外，由于Mo和Nb都能提高钢的热强性，因此，这种钢适合于制造中温厚壁的 A 容器。 A高压 B中压 C低压 D普通 10918MnMoNb钢厚板，气割前必须先经过 A ，否则气割边缘会出现严重裂纹。 A退火 B回火 C淬火 D正火 110焊缝金属中的过饱和氮容易引起焊缝金属 C 。A热脆 B冷脆 C时效脆化 D淬硬111一些强度级别高的钢都存在一个韧性最佳的冷却时间t85，这时刚好对应于马氏体+下贝氏体组织，t85小于或大于该值时韧性都会 C 。 A增大 B不变 C下降 D提高 112焊接低碳调质钢时，要求在800500C之间的冷却速度 A 产生脆性混合组织的临界速度。 A大于 B等于 C小于 D不大于 113焊接188型奥氏体不锈钢，一般选用 B 焊条。 AG202或G207 BA102、A107或A132 CA302或A402 D114焊接30CrMnSiNi2A钢时，除焊后低温回火外，还要采取一定的预热措施，预热温度应 B 母材淬火后的回火温度。 A高于 B低于 C等于 D不小于115珠光体耐热钢焊接的问题之一是具有明显的回火脆化，对于基体金属来说，严格控制有害杂质元素的含量，同时降低Si、 A 含量是解决脆化的有效措施。 AMn BCa CNi DV116珠光体耐热钢焊接时，要获得低回火脆性的焊缝金属，必须严格控制P和 B 的含量。 ACa BSi CNi DV117珠光体耐热钢一般在热处理状态下焊接，焊后大多数要进行 A 处理。 A高温回火 B中温回火 C低温回火 D退火118低温用钢在缺少能固定氮和碳的合金元素时，氮和碳则和铁结合成氮化物或碳化物，使钢的脆性 B 。 A严重减小 B严重增大 C不变 D降低119低温钢中加入的Ni元素，固溶于 C ，使基体的低温韧性得到显著改善，因此，Ni是发展低温钢的重要元素。 A奥氏体 B珠光体 C铁素体 D贝氏体120耐大气、海水腐蚀用钢，主要是以Cu和 B 为主，配合其他合金元素而成。 AS BP CMg DNi121耐大气、海水腐蚀用钢中的 C 可以显著的降低钢在大气和海水中的腐蚀速度，特别是与cu共存时，效果更好。 AMg BS CP DNi 122在石油、化工工业中，腐蚀是一个非常严重而复杂的问题，其中大量的腐蚀是由于硫和硫化物引起的，特别是 B 的腐蚀性最强。 AHS BH2S CH4S2 DH3S123耐硫和硫化物腐蚀用钢的第二、三类钢，由于含Al较高，虽然淬硬倾向很小，焊前不需预热，焊后一般也不必热处理。但焊缝金属的合金化和近缝区的“铁素体带” B 问题，限制了它的发展。 A硬化 B脆化 C软化 D粗大化124高合金钢焊接时，母材熔合比越大，对焊缝金属成分的稀释作用越大，因此过渡层的成分与熔敷金属的差别也必然 A 。 A增大 B减小 C不变 D降低125低Ni低温钢焊接时，所用焊条的含Ni量应与母材相当或高于母材，但要注意，并非含Ni量高焊缝韧性一定好，当焊缝含Ni量超过 B 后，焊缝的韧性会下降。 A1.2 B 2.5 C3.5 D9126碳元素在体心立方的-Fe中的扩散系数比在面心立方的-Fe中 A 。 A大 B小 C略小 D小得多127不锈钢含碳量越高，晶问腐蚀倾向 C 。 A越小 B小 C越大 D不变128珠光体耐热钢中一般均含有Cr，Mo或 C ，使钢具有很好的抗氧化性和热强性。 AMn BMg CW DCa 129475脆性主要出现在含Cr量超过 A的铁素体钢中，或出现在含较多的铁素体相钢中。 A15 B25 C35 D45130耐热钢在475C附近长时间加热并缓冷，就可导致在常温或0以下出现 B 现象。 A硬化 B脆化 C软化 D退化131已经产生475脆性的耐热钢，在 B 加热保温1 h后空冷，可以恢复原有性能。 A500600 B600700 C700800 D400500132耐热钢相本身硬度高达HRC C 以上，而且多半分布在晶界，不但降低塑性和韧性，而且还增大晶间腐蚀倾向。 A48 B58 C68 D78133耐热钢合金元素含量越多，导热性越差，而线膨胀系数和电阻率 A 。 A越大 B越小 C不变 D略小134在奥氏体不锈钢焊接中，碳显著 B 晶间腐蚀敏感性。 A减小 B增大 C不影响 D不增大135在奥氏体不锈钢焊接中，钢中含有强碳化物形成元素Ti、Nb时，碳的有害作用将会 A 。 A降低 B不变 C升高13618-8不锈钢、在450850短时加热即易促使产生晶间腐蚀倾向，所以称这种热处理为 B 处理。 A稳定化 B敏化 C预热 D脆化 13718-8不锈钢在850900短时加热后空冷，可消除晶间腐蚀倾向，这种热处理称为 处理。A A稳定化 B敏化 C脆化 D软化 138为防止奥氏体不锈钢焊缝发生晶间腐蚀，要降低含 C 量和添加足够量的Ti或Nb，并控制焊缝含有适当数量的 一次铁素体。 AS BP CC DMn 139A102牌号的焊条型号是 A 。 AE0191016 BE01910Nb-16 CE0019一lO一16 DE0一191015 140A402牌号的焊条型号是 C 。 AE11316 BE01716 CE2262116 DE019一10一16 141为防止奥氏体不锈钢焊接出现敏化区腐蚀，一般采用的188钢有 B 。 ACrl8Ni9 B1Crl8Ni9Ti ,00Crl8Nill C2Cr18Ni9 D3Crl8Ni9，1Crl3 142奥氏体不锈钢焊接接头中的贫铬区，是指含铬量小于 B 的区域。 A8 B12 C16 D20 143奥氏体不锈钢中加人钛元素的目的是 D 。 A防止热裂纹 B提高强度 C防止淬硬 D防止晶间腐蚀 144检查不锈钢焊缝表面裂纹常用的方法是 C 。 Ax射线探伤 B超声波探伤 C着色探伤 D磁粉探伤 145不锈钢焊接时，当焊条药皮中含有较多的碳酸盐或采用CO2气体保护焊工艺时，Cr和Al等元素将被氧化，同时使焊缝金属的碳含量 C 。A降低 B减少 C增大 D不变 146焊接不锈钢和耐热钢的热输入，应比焊接低碳钢时要 B 。 A大 B小 C相等 D不变 147奥氏体不锈钢焊后进行 B 处理，可提高焊接接头抗晶间腐蚀能力。 A回火 B淬火或稳定化退火 C正火 D淬火+正火 148珠光体钢与奥氏体钢焊接时，填充金属或焊缝金属的平均Cr，Ni当量对过渡层中 C 的形成有明显影响。 A渗碳体 B珠光体 C马氏体 D魏氏体 149在相同基体组织情况下，可锻铸铁、球墨铸铁、灰铸铁按力学性能由高到低排列的顺序是 B 。 A可锻铸铁、球墨铸铁、灰铸铁 B球墨铸铁、可锻铸铁、灰铸铁 C灰铸铁、球墨铸铁、可锻铸铁 D可锻铸铁、灰铸铁、球墨铸铁 150纯铝及非热处理强化铝合金采用手工钨极氩弧焊时，其焊缝及接头的力学性能可达到基本金属的 D 以上。 A84 B86 C88 D90 151工业纯铝导热性约为低碳钢的 B 倍。 A3 B5 C7 D9 152工业纯铝线膨胀系数约为低碳钢的 A 倍。 A2 B4 C6 D8 153MIG焊接时，铝及铝合金焊缝气孔倾向与同样保护气氛条件下的TIG焊相比 A 。 A要大些 B要小些 C略小些 D是相同的 154铅的熔点是 A ，其热导率只是铁的43。因此，焊接时要求热源功率小些。A327 B337 C347 D357 155铜的线胀系数比铁大 B 。 A10 B 15 C20 D25 156黄铜焊接时，为了防止锌的氧化及蒸发，可使用含 C 的填充金属。 ATi BA1 CSi DCa 157我国生产的适用于紫铜气焊及氩弧焊的焊丝，常用的牌号为 B 。 AHSl01 BHS201 CHS301 DHS401 158随着温度的升高，钛从250开始吸收 A 。 A氢 B氧 C氮 D磷 159随着温度的升高，钛从400*(2开始吸收 B 。 A氢 B氧 C氮 D磷 160随着温度的升高，钛从600开始吸收 C 。 A氢 B氧 C氮 D磷 161酸性焊条熔焊时，抗气孔能力与碱性焊条相比 A 。 A强 B弱 C很弱 D相同 162稳弧性、脱渣性、熔渣的流动性和飞溅大小等是指焊条的 C 。 A冶金性能 B焊接性能 C工艺性能 D力学性能 163根据焊条药皮性质，碱性焊条与酸性焊条相比，其焊接工艺性能 B 。 A相同 B差 C好 D极好 164钛钙型焊条的工艺特点是适用于 B 焊接。 A平焊位置 B全位置 C立向下焊位置 D平角焊位置 165锰铁在焊条药皮中所起的主要作用是 B 。 A造气 B脱氧 C稳弧 D脱氢 166 B是提高钢材热稳定性和热强性的元素。A铬 B锰 C硅 D硫 167珠光体的含碳量为 B 。 A0.2 B0.77 C2.11 D0.08 168珠光体耐热钢是以 C 为基本合金元素的低合金钢。 ASi、Mn BCr、Ni CCr、Mo DCu、P 169A1-Mg合金焊接时，应选用下列 B 焊丝。 ASAL4043A BSAL5556A CSAL1080A DE1100 170Cr18Ni9Ti钢的金相组织类型为 A 。 A奥氏体型 B铁素体型 C马氏体 D珠光体型 171在奥氏体不锈钢中，碳易与铬化合生成碳化铬，使不锈钢焊后 A 性能下降。 A抗晶间腐蚀 B抗氧化 C化学稳定 D抗气孔 172在铬镍不锈钢中，最能影响抗晶间腐蚀性能的