冻土边坡及挡土墙.docx

冻土边坡及挡土墙边坡8.1.1 为防止融化期边坡的失稳，多年冻土地区的地基应采取可靠措施防止滑塌。8.1.2 防治滑塌的措施，应根据冻土的含水量、多年冻土天然上限下移情况、水文地质条件 以及施工影响等因素确定。具体措施应符合以下规定：8.1.3 1.2. 1应设置边坡的保温层，减小融土层厚度，防止多年冻土天然上限下移引起塌滑。保 温层的厚度应根据热工计算确定，当年平均气温为一4一6. 3时，在覆盖粘性土草皮保温 层后，多年冻土人为上限计算值可按以下公式计算：%.=向78+&C8.1. 2)式中就多年冻土覆盖粘性土草皮保温层后，人为上限计算值，系数，对天然土及边坡上铺砌草皮保温层时.5为0.1 (m/C);rfl不少于10年8月份的平均气温(C).&系数，对天然土，s为0. 85m,对于边坡上铺砌草皮 保温层时，s为038m.(1 )将算得的人为上限值乘以1.2的平安系数即为草皮与粘性土换填保温覆盖层的厚度。(2)假设换填粗粒料层及其他覆盖保温层材料时可根据材料的热工性能进行换算确定。应设置坡顶排水系统的挡水捻，并应设置坡面滤水层，坡脚防渗层、排水沟；应根据土体含冰量、多年冻土天然上限位置、稳定坡角估算塌滑范围及塌滑体的堆 积高度一起确定滑体，并应遵照第8. 2节的有关规定进行支档结构的设计和施工。滑体的滑动推力值计算应符合现行国家标准建筑地基基础设计规范GBJ7的规定。 在多年冻土区当融土厚度较大时，滑动面在融土层内，此时应采用融土的粘聚力c和内摩擦 角6值进行滑动推力计算，当边坡坡角较大，融土层厚度较薄，滑动面为冻融交界面，此式中式中入B %，0 B+®丸9八一(m)(B. 0.1)综合影响系数，可按图B. 0.1-1选取;九地基土(包括室内外高差局部构造材料)融化状态的 加权平均导热系数(W/m C);九地基土冻结状态的加权平均导热系数(W/m C);Tb室内地面平均温度(C),以当地同类房屋实测值为 宜;假设地面设有足够的保温层时，可取室温减2 5 3. or；To年平均地温(C)；B房屋宽度(m)；皿粗颗粒土土质系数,可按图B0-1-2查取;吼粗颗粒土在计算融深内的厚度(m);室内外高差影响系数，可按图B- 0-1-3 查取;A室内外高差(m)。一般在地基土融沉压密后,室内外高差不应小于0- 45m；多年冻土地区的房屋，设置足够的地面保温层,同时还应设置 厚勒脚。n=L/B图B. 0.1-1综合影响系数我3房屋宽度(m)j Z一房屋长度(m)图A 0.1-2 土质系数眠1石$2碎石$ 3砂砾00 0U 0 d 000 000_ 0 V d图B. 0.1-3室内外高差影响系数也x0. 2采暖房屋地基土达最大融深时，房屋横断面地基各点的融深y可按下式确定:(B. 0. 2)房屋地基土最大融深(m);a融化盘形状系数(1/m);6最大融深偏离房屋中心的距离(m);缶所求融深点距坐标原点的距离(m);a、b,统称形状系数，可按表的规定确定。图B.Q2融化盘横断面形状曲线融化盘横断面形状系度心6值表 B. 0.2宿舍公寓小医院各类住宅旅店 所商店宿舍公寓小医院各类住宅旅店 所商店办公室站房或类似房屋0. 060.160. 040.100. 050. 110. 050.140. 050.120. 040. 09&(m)&(m)南北向 （偏东）东西向 （偏南）10L 000. 301.200.501.4co. 30L 0C0. 301.2co. 30L 600. 00-0. 300. 00-0. 600. 00-0.4co. 000.4co. 00-0.5co. 000.70注,房屋宽度B （见图B. 0.1-1）大的用大值g %”用小值。外墙下最大融深，可按公式（B.0.2）计算求得，此时，所求融深点距坐标原点的距离x应按以下规定取值：1南面或东面外墙下：x = B/2： 2北面或西面外墙下：x=B/2:附录C冻胀性土地基上基础的稳定性验算C. 1裸露的建筑物基础C. 1. 1切向冻胀力作用下，基础稳定性验算应符合以下规定:B. 1. 1. 1桩、墩基础应按下式计算：(C. 1-1-1)式中 砧第i层土中单位切向冻胀力的设计值（kPa）,应按实 测资料取用，如缺少试验资料时可按表CL1的规定，在同一冻胀类别内，含水量高者取大值; 4与第，层土冻结在一起的桩侧外表积（m2）；GkGk作用于基础上永久荷载的标准值（kN）,包括基础自重的局部（砌体、素混凝土基础）或全部（配抗拉钢筋的桩基础），基础在地下水中时取浮重度；n设计冻深内的土层数；桩和墩基础伸入冻胀土层之下，地基土所产生锚力的设计值（对素混凝土和砌体结构基础,不考虑该 力）（kN）。切向冻胀力的设计值rd （kPa）表C L 1注,表列数值以正常施工的混凝土预制桩为准9其外表粗糙程度系数直取1.0,当胀类别类别弱冻胀土冻胀土强冻胀土特强冻胀土桩、墩基础（平均单位值）30的这6060的030的12012(X150条形基础（平均单位值）153030q4040的4060c的言70基础外表粗糙时其外表粗糙程度系数如取1.1L 3。1 .对季节冻土地基、桩、墩基础侧外表与不冻土之间的锚力Ra （为摩阻力），应按下式计蜃=£ (0.5 先人)蜃=£ (0.5 先人)(C. 1.1-2)在第£层内土与桩、墩基侧外表的单位摩阻力设计 值（kPa）,按桩基受压状态的情况取值，在缺少试 验资料时可按现行行业标准建筑桩基技术规范JGJ94表风2 8-1采用;第£层土内桩、墩基础的侧外表积（n?）； 班、墩基础穿过下卧不冻土层的数目。2 .对多年冻土地基按保持冻结状态利用地基土时，基侧外表与冻土之间的锚固力Ra （为冻 结力）可按下式计算：蜃=£ (fa (C L 1-3)式中fci第£层内冻土与基础侧外表之间冻结强度的设计值 （kPa）,在缺少试验资料时，可按附录A表A03- 1、表A. 0. 3-2和表A.0- 3-3确定；4第，层冻土内基侧的外表积（m2）；基础伸入下卧多年冻土的层数。在计算条形基础切向冻胀力时，不计入条形基础的实际埋深。应按设计冻深计算。C. 1.2法向冻胀力作用下基础最小埋深d min的计算应符合以下规定：C. 1. 2. 1应力系数a d应按下式计算:式中 必在冻结界面与基础中心线交点处双层地基的应力系(C. L 2-1)数；%土的冻胀应力（kPa）,即在冻结界面处单位面积上产生的向上冻胀力,应以实测数据为准；当缺少试验 资料时可按图C1. 2-1查取；HoHo基础底面处的平均附加压力（kPa）,计算时取09倍的附加荷载值（0.婚）。C. 1. 2. 2根据应力系数a d与基础尺寸b、a或d （b为条形基的宽度、a为方形基础的边长, d为圆形基础的直径）在图C. 1. 2-2、图C. 1. 2-3或图C. 1. 2-4中找出相应两坐标交点所对 应的h值（h为基础底面之下冻土层的厚度），此h值就是基础底面之下允许的冻土层厚度(m) o4 m土舲平婀环寐率Q ”)图C. 1.2-1 土的平均冻胀率与冻胀应力关系曲线注,平均冻胀率刃为最大地面冻胀量与设计冻深之比,/为获此曲线场地从自然地面算起至任一计算断面处的冻结深度.该曲线是适用于zo=1890mm,冻深2为1800mm的弱冻胀土，冻深乂 170tan的冻胀土，冻深公为1600mm的强冻胀土，冻深£为1500mm 特强冻胀土，在用到其他冻深的地方应将所要计算某断面的深度比乘j 找出对应的相似位置，然后按图查取。条博&Hl的宽度b（E）条博&Hl的宽度b（E）联A图条形基础双层地基应力系数曲线注,友一自基础底面到冻结界面的冻层厚度（m）0.25O.OOi。 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2,0 2.2 2.4 26 2.8 3.00 9 0.3 D 5 D 5 a 6 5 5o.a S5 & 54 4 3 。so.图方形基础双层地基应力系数曲线注£ A一自基础底面到冻结界面的冻层厚度(m)时应采用冻融界面处的C、6值进行推力计算；当无实测资料时，可按表8. 2. 10的规定取值，也可根据反算法取值。滑坡推力平安系数（K）应取1.2。季节性冻土地区地基边坡的稳定验算及滑坡防治无特殊要求时，应符合现行国家标准 建筑地基基础设计规范GBJ7的有关规定。8.1. 5建于稳定边坡坡顶的建筑物基础底面外边缘至坡肩的水平距离（a ）应大于1. 5倍的 人为上限值，当对坡体进行稳定性验算时，稳定平安系数K不应小于1. 2。图&1.5边坡上的基础1一多年冻土人为上限5为稳定坡角）附录A冻土强度指标的设计值A. 0.1冻土地基承载力设计值f,可根据第6.1. 4条的有关规定确定。对不进行原位试验确定时可根据冻结地基土的土质、物理力学指标按表A.O. 1的规定确定。图C.1.2W 圆形基础双层地基应力系数曲线注t 我一自基础底面到冻结界面的冻层厚度（m）C. 1. 2. 3基础的最小埋深d min应按下式计算dmin=Zd-h （C. 1.2-2）式中Zd设计冻深（m），应按公式（5. 1.2）计算。C. L3切向冻胀力、法向冻胀力同时作用下的基础，应符合以下规定：C. 1. 3.1产生切向冻胀力局部的冻胀应力应按以下公式计算1 .计算平衡切向冻胀力局部的附加荷载F T%=2砧4(c 1- 3-1)2.求出由作用力Ft引起在所作用断面A。上的平均附加压力pot户保=?(C. 1.3-2)式中Aa切向冻胀力沿埋深合力作用点同一高度基础上的截 面积(m?)。3用自该断面A。到冻结界面的距离hi ,查相应基础类型的应力系数曲线，基础尺寸与 h(h t为h)交点所对应的ad,即为所求的应力系数。产生切向冻胀力局部的冻胀应力。tf h为：(C. L 3-5)查出相应的应力(C. 1. 3-6)(C. 1. 3-7)品=3 OrCC. 1. 3-3)C. 1. 3, 2冻结界面上的冻胀应力"应根据土的平均冻胀率q和 要求计算截面的深度热,按图C, 1.2-1查取；C. 1. 33产生法向冻胀力的剩余冻胀应力温应按卜式计算，嫉一一嫉(C. L 3-4)C 13. 4冻结界面上的剩余附加应力应按以下公式t|第1-剩余附加压力丁 M4.PLPo-Ps彳式中A基础底面积Gn2)B2.剩余附加压力前.根据基础尺寸和基础底面之下的冻层厚度，系数曲。冻结界面上的剩余附加应力1皿toc基础的稳定性应按下式计算：C. 2采暖建筑物基础应符合以下规定:C.2. 1切向冻胀力作用下桩基础和墩基础切向冻胀力计算,采暖情况下，作用在基础上的冻胀力Ph按下式算:(C- 2.1-1)式中Ph式中Ph采暖情况下，作用在基础上的冻胀力（kN）;帆采暖对冻深的影响系数，应按表C. 2-1-1查取;由于建筑物采暖，基础周围冻土分布对冻胀力的影响系数，应按表C.2 1-2的规定确定，其适用部位见图C.2 1;裸露的建筑物中作用在基础上的冻胀力（kN）。采暖对冻深的影响系数也表C. 2.1-1注,外墙角段系指从外墙阳角顶点算起，至两边各设计冻深15倍的范围内的外室内地面高出室外地面（mm）外墙中段外墙角段W3000<700.85"01.001. 00墙9其余局部为中段.采暖建筑物中的不采暖房间（门斗、过道和楼梯间等），其基础的采暖影响系 数与外墙相同,采暖对冻深的影响系数适用于室内地面直接建在土上多采暖期间室内平均温度不低于ior）当小于10七时次宜采用1oo,-T<>图观的适用位置图IT日墙角,工一直墙段, nf墙角C. 2.1. 2 Pe的数值可按下式计算：尸华人（C. 2.1-2）式中 硒、4“与公式（C.1.L1）中的含义相同。基础的稳定性应按下式计算：。0（C. 2.1-3）采暖对基础周围冻土分布的影响系数物表C.2.1-2部位机凸墙角（阳墙角）0.75直线段（直墙段）0.50凹墙角（阴墙角）0.25注，角段的边长自外角顶点算起至设计冻深的15倍范围内的外墙。C.2. 1.4非采暖建筑物中基础的冻深影响系数应符合以下规定：1 .非采暖建筑物中，内、外墙基础的冻深影响系数力t = L 10；非采暖建筑物系指室内温度 与自然气温相似，且很少得到阳光的建筑物；.非采暖对冻深的影响系数不得与地形对冻深的影响系数表5.1. 2-4中阴坡系数连用。C. 2. 2法向冻胀力作用下基础所受冻胀力的计算应符合以下规定:C. 2. 2. 1采暖情况下作用在基础上的冻胀力P h按下式计算:（C.2.2-1）式中 将由于建筑物采暖，基础底面下冻层厚度减小对冻胀 力的影响系数,裸露的建筑物中作用在基础上的冻胀力（kPa）.C. 2. 2. 2力V按下式计算：(C 2. 2-2)式中功设计冻深（m）;d.基础最小埋置深度（m）,自室外自然地面算起; 加采暖对冻深的影响系数。C. 2. 2. 3 P e的数值按下式计算%=詈9.2.2 3）式中 如计算深度处土的冻胀应力（KP&）,查图CL2-1, 色在基础底面之下，要求某一冻层厚度时的应力系 数，查相应的应力系数图。C. 2. 2. 4基础的稳定性按下式计算： po 2P h （C.2. 2-4）式中p o基础底面处的附加压力（kPa）。C. 2. 3切向冻胀力与法向冻胀力同时作用时基础所受冻胀力的计算应符合以下规定:C. 2. 3.1采暖情况下作用在基础上的冻胀力P h按下式计算:（1=吗伽？.十岁给1中萌（C2.3-1）式中用”在Pe中由切向冻胀力所占的局部（kPa）； Pe,在Pe中由法向冻胀力所占局部鱼出）。C. 2. 3. 2 p e t值应按下式计算(C. 2. 3-2)式中 2%、4.与公式（C.13D中的含意相同, A基础底面枳（n?）.C.2 3.3 7僦值"按卜式计算(C. 2, 3-3)式中 限按公式（C.1.K4）计算得到的剩余冻胀应力.基础的稳定性按下式计算1p 0Mh（C. 2, 3-4）式中 列一基础底面处的平均附加H、力（kPa）,见C 1. 2.1九C.3自锚式基础C. 3. 1机扩桩、爆扩桩及扩展基础等自锚式基础抗切向冻胀力的稳定性验算应满足下式要求：a 9(7k +A毋(G & 1)式中 国当基础受切向冻胀力作用而卜.移时，基础扩大局部 顶面覆盖土层产生的反力(kPa),该反力按地基受 压状态承载力的计算值取用.当基础上覆土层为非 原状时.根据实际回填质量尚应乘以折减系数6 1.Ai基础扩大局部餐的面积Cm2)D附录D冻土地温特征值及融化盘下最高土温的计算D.1冻土地温特征值的计算D. 1.1根据现场钻孔一次测温资料计算活动层下不同深度处的年平均、年最高和年最低地温 时应符合以下规定：D. 1.1. 1年平均地温T z按下式计算:L Tz=Zzo（D-1-1-1）ZATz=X SHi） /6（D- L 1-2）式中 Mz考虑地热梯度的地温修正值（C）；715、Tzo分别为15m和20m处的实测地温（C）;Hi从地表算起的实测深度（m）;a20 （m）;b5 （m）oD. 1. 1. 2年最高地温T zmax和年最低地温T zmin按下式计算:(D. L 1-3)(D. L 1-4)(D. L 1-5)(D. L 1-6)1 . T7IIB=Tz-Az4=4(/) Xexp (一次 XJ%/威)工 H =H if (f)Tzmin=Tz一Az式中Az季节活动层以下某深度处的地温年振幅（C）;A. （f）活动层底面的地温年振幅（C）,数值上等于该处年 平均地温绝对值；H从季节活动层底面算起的深度（m）;a土层的平均导温系数（m2/h）;t年周期，8760b5Au （f）最大季节融化（冻结）深度，根据实际勘探资料确定。为保证计算精度，现场钻孔测温间距在5m深度内以0. 5m为好，5m深度以下为1m。D. 1.1. 3从季节活动层底面算起的地温年变化深度H2按下式计算:凡=7区7疝n (4(f) /。)(D-1.1-7)式中。o.rcQ公式(D- L 1-2)中需用地温年变化深度以下任意两点的测温 资料投入运算，初算时采用15m和20m两点的地温投入运算，假设 以后求得的地温年变化深度大于15m,那么需重新复算；。值应根据勘探时所得的土层定名、含水量和干密度等资料, 查附录K并进行加权平均求得。D. 2采暖房屋稳定融化盘下冻土最高温度D. 2. 1融化盘下冻土最高温度可按下式计算：(D- 2 1)多年冻土年平均地温CC),由实测确定;t气温变化周期(h);a一冻土的平均导温系数(m2/h);:人为热源影响系数，由图查取;y所求温度点距融化盘的深度(m)。f值温度_IkPa )0.5一1« 0-5一2 0一2 54 0碎砾石类土80010001200140016001800砾砂、粗砂的0800950110012501400中砂、细砂、粉砂500&5080095011001250粘土、粉质粘土、粉土400500600700800900冻土承载力设计值f冻土承载力设计值f表 A. 0.1注：冻土 "极限承载力”按表中数值乘以2取值；表中数值适用于表3.1.6中I、n、m类的冻土类型；冻土含水量属于表3. 1. 6中IV类冻土类型时，粘性冻土承载力取值应乘以0. 80. 6 （含水量接近【II类时取0. 8,接近V类时取0.6,中间取中值）。碎石冻土和砂冻土承载力取值应乘以0.60.4 （含水量接近HI类时取0.6,接近V类时取0.4,中间取中值）；当含水量小于等于未冻水量时，应按不冻土取值；表中温度是使用期间基础底面下的最高地温，应按附录D的规定确定；本表不适用于盐渍化冻土及冻结泥炭化土。A. 0.2在无试验资料的情况下，桩端冻土承载力的设计值可按 表A. 0.2-1的规定确定，对 于盐渍化冻土可按表A. 0. 2-2的规定确定，对于冻结泥炭化土可按表A. 0. 2-3的规定确定.图人为热源影响系数注,表中AT虫化盘距室内地面的距离（m）./一多年冻土地温年变化深度（m）附录E架空通风基础通风孔面积确实定E. 0.1多年冻土地基自然通风基础的通风孔面积可按下式确定：A v = A u （E. 0. 1）式中Av 通风空间进气孔和排气孔总面积（n?）。对敞开式的空间为从空间地面或散 水坡至桩或墩柱承台梁底面的距离乘以房屋的周长；A房屋通风基础的平面外部轮廓面积（n）；U自然通风架空基础通风模数。F. 0.2自然通风架空基础通风模数u的计算应符合以下规定：E. 0. 2. 1通风模数u应按下式计算日/ （眸）(E. 0. 2-1)式中 队房屋采暖通风模数，宜按表查取；承建筑物平面形状系数；知风速影响系数；V通风孔阻流系数，通风孔设置百叶窗时v为2 0;通 风孔设置钢丝网时不为0;4风速调整系数；v风速（m/s）。注：年平均温度低时取低值，商时取府值;EfeL28基础上部楼板热阻R由构成楼板的面层、结构层及保温层的热阻组成。E. 0. 2. 2建筑物平面形状系数宜按表E. 0. 2-2查取:平面形状系数小表E.仅2-2平面形状 系数学 平面形状 系数学L12L12L 00E. 0. 2. 3风速影响系数n n宜按表E. 0. 2-3查取风速影响系数加 表E.。-2-3注,中间值时可内插建筑物之间距离 L建筑物高度h系数渺LOL2L50. 2. 4风速调整系数n 3宜按下式计算：私=1-(E. 0.2-2)7 n式中j学生氏函数的临界值，可按表E0- 2-4查取；n12月份月平均风速观测年数；6-n年12月份月平均风速的变异系数。信度«=0< 05时加值表E. 2-4式中u式中un年1 2月份风速平均值(m/s)；E. 0.2.5 n年1 2月份平均风速的变异系数8应按下式计算: 8=o v u (E. 0.2-3)n-1tan-1(sr口一1Jn-1iaft-1ta112 70672 365132160192 093252 06024 30382.306142.145202.086302 04233.18292 262152131212 080402 02142.773102.228162.120222.074602 00052 571112 201172 no232 069120L98062 447122.179182.101242.0648L 960标准差。E. 0. 2. 6标准差。v应按下式计算:(E. 0. 2-4)附录F多年冻土地基静载荷试验F. 0.1多年冻土地基静载荷试验应选择在冻土层（持力层）温度最高的月份进行，当在地温 非最高月份进行试验时，对试验结果应进行温度修正。F. 0.2试验土层应保持原状结构和天然温度。承压板底部应铺（厚度为20mln）中、粗砂找平 层，在整个试验期间应保持其冻土层温度场的稳定。F. 0.3承压板面积不应小于0.25m2,试坑宽度不应小于承压板宽度或直径的3倍。K 0.4加荷级数不应少于8级；第1级宜为预估极限荷载的15%30%,以后每级宜为预估 极限荷载的10%15%。F. 0.5每级加荷后均应测读1次承压板沉降，以后应每隔lh测读1次；当累计24j的沉降 量：砂土不大于0.5mm或粘性土不大于L01Tlm时，可认为地基土处于第一蠕变阶段，（蠕变 速率减少阶段），即下沉稳定，可加下一级荷载。对承压板下深度为1. 5b （b为承压板宽）范围内冻土的温度，应每24h测读一次。F. 0.7当某级荷载施加之后连续10d达不到稳定标准，或总沉降量s大于0. 06b时，应终止 试验，其前一级荷载即为极限荷载。F. 0.8冻土地基承载力的基本值应按以下规定确定：F. 0. 8. 1当p-s曲线上有明确的比例界限时，取该比例界限所对应的荷载值;F. 0. 8. 2当极限荷载能确定，且该值小于对应比例界限荷载值的1.5倍时，取极限荷载值的 一半；0. 8. 3当以上两个基本值可同时取得时应取低值。F. 0.9当同一土层参加统计的试验点不少于3点，基本值极差不超过平均值的30%时, 可取此平均值作为冻土地基承载力的设计值。附录G冻土融化下沉系数和压缩指标的设计值0. 1冻土地基融化时沉降计算中的冻土融化下沉系数和压缩系数指标的设计值，应以试验 方法确定。对于均质的冻结细粒土可以在试验室条件下用专门的试验装置确定。G. 0.2冻土融化下沉系数8 0,当没有试验资料时，可依据冻结地基土的土质及物理力学性 质，按以下公式计算：E. 0. 2. 1当按含水量w确定时，.对于表3. 1.6规定的I、II、III、IV类土加=御(如一即0) (%)(G> 0. 2-1)A中M系数应按发G 0.2-1确定6的起始融沉含水吊:，可按.表G. 0-2-1确定，2.对干粘性七其起始融沉含水不如可按下式计酬。侦 o=5+O> 8u; p(G. 0 2-2)式中go如眼含水朵。表 G. 0.2-1土 质砾石，碎石土砂类土粉土，粉质粘土粘土0.5a 60.70.6切(%)1L014 01&0240注,对于粉粘粒（粒径小于0.074mm）含量小于15%者$的取0.雪粘性土的小按式（G. 0.勿2）计算的值与表G. 0.2-1所列数值不同时取小值。3对于按表3. L6规定的V类土，其融化下沉系数6。可按下式计算:金=3 J w w o+（F o（G» 0- 2-3）式中 徵0=%+35,对于粗颗粒土可用皿代替5PB无试验资料时明可按表G. 0. 2-2取值&o对应于m =田0时的加值，可按公式（G.0. 21计算。当无试验资料时可按表&02-2取值，。值表 G. U. 2-2土 质砾后，伴石土砂类土粉土，粉质粘土粘 土缈 c(%)46495258九(%)18202520注:对于粉粘粒（粒径小于0.074mm）含量小于15%者，/取44%0 0取14%。G. 0. 2. 2当按冻土干密度（P d ）确定时1.对于表3. 1.6规定的I、II、III、W类土街=该色匚也(G.0.2-4)Ai式中 s系数,宜按表确定；为。起始融沉干密度,大致相当于或略大于最正确干密度;无试验资料时可按表G0.2-3取值：俳、四°值表G. 0.2-3注,对于粉粘粒(粒径小于0.074mm)含量小于15%者g改取209阿取2 0(t/m8)o± 质砾石，碎石土砂类土粉土，粉质粘土粘 土(R25304030A«(t/ma)1.95L 80L 70L052对于第节规定的V类土金=60(做一例)+d' o(G- 0. 2-5)式中做对应于物为小的冻土干密度.无试验资料时按表 G0%4取值.V D同公式(G 0-2-3)o值表G 0. 2-4土 质佛后，碎石土砂类土粉土，粉质粘土粘 土/jkfc(t/m8)1.16L 101.051. 00注,对于粉粘粒(粒径小于0< 074mm)含量小于15%者,翊L 2(t/m8)0应现场测定冻土的含水量w及干密度p d,并分别计算融化下沉系数3。值，取大 值作为设计值。冻土融化后的体积压缩系数mv,可按表确定。各类冻土融化后体积压缩系数m的值土质及压力(t/m8)砾石9碎后土为=10210砂类土po= 10210粘性土po= 10210草皮 po=102102100.002 000.101.900.200.000.00L 800.300.120.15L 700.300.240.301. 600.400.360.45L 500.400.480<60L 400U00.480.75L 300.480.750.401.200.480.750.45L 100.750.60L 000/750.900.900.801.050.70L 200<60L 300<50L 500.40L65附录H多年冻土地基单桩竖向静载荷试验H. 0.1多年冻土中试桩施工后，应待冻土地温恢复正常后方可进行载荷试验。试验桩宜经过 一个冬期后再进行试验。H. 0. 2试桩时间宜选在夏季末冬季初多年冻土地温出现最高值的一段时间内进行。H. 0.3单桩静载荷试验视试验条件和试验要求不同，可选用慢速维持荷载法或快速维持荷载 法进行试验。H. 0.4采用慢速维持荷载法时，应符合以下要求：H. 0. 4. 1加载级数不应少于6级，第一级荷载应为预估极限荷载的0.25倍，以后各级荷载 可为极限荷载的0.15倍，累计试验荷载不得小于设计荷载的2倍；H. 0. 4. 2在某级荷载作用下，桩在最后24h内的下沉量不大于0.5nun时，应视为下沉已稳定, 方可施加下一级荷载；H. 0. 4. 3在某级荷载作用下，连续十昼夜（d）达不到稳定，应视为桩-地基系统已破坏，可 终止加载；H. 0. 4. 4测读时间应符合以下规定：1 .沉降：加载前读一次，加载后读一次，此后每2h读一次，在高载下，当桩下沉加快时观 测次数应增加，缩短间隔时间。2 .地温：每24h观测一次。H. 0. 4. 5卸载时的每级荷载值为加载值的两倍。卸载后应立即测读桩的变位，此后每2h测 读一次，每级荷载的延续时间为12h,卸载期间应照常观测地温。H. 0.5采用快速维持荷载法时，应符合以下要求：快速加荷载时，每级荷载的间隔时间应视桩周冻土类型和冻土条件确定，一般不得 小于24h,且每级荷载的间隔时间应相等；H. 0. 5. 2加载的级数一般不得少于67级，荷载级差可采用预估极限荷载的0.15倍。当桩 在某级荷载作用下产生迅速下沉时，或桩头总下沉量超过40mm时，即可终止试验；土 量土名怔沉入深度(m)不同土温CC)时的承载力设计值(kPa)一0.30.51< 0一L 5一2.0一2 54 04 5<0,2碎石 土、粗 砂、中 砂、细 砂、粉 砂任意25003000350040004300450048005300任意150018002100240025002700280031003585013001400150017001900190020001010001550165017502000210022002300>1511001700180019002200230024002500粉土3575085011001200130014001500170010850950125013501450160017001900159501050140015001600180019002100粉质粘 土及粘 ±35650750那么95011001200130014001080085095011001250135014501600>159009501100125014001500160018000.27.4上述各 类土35400500600750850950100011001045055070080090010001050115015550600750850950105011001300桩端冻土承载力设计值表 A- 0.2-1表 A- 0.2-1H. 0. 5. 3快速加载时，桩下沉和地温的观测要求应与慢速加载时相同。H. 0.6桩承载力基本值确实定应符合以下规定:H.O.6. 1慢速加载时，破坏荷载的前一级荷载即为桩的极限荷载;H. 0. 6. 2快速加载时，找出每级荷载下桩的稳定下沉速度（即稳定蠕变速率），并绘制桩的 流变曲线图（图H.0.6）,曲线延长线与横坐标的交点应作为桩的极限长期承载力。荷钝u图桩的流变曲线图H. 0.7单桩竖向静载荷试验设计值的取值应符合以下规定：慢速加载时，应按参加统计的试桩数取试验值的平均值，并要求其极差不得超过平 均值的30%,取此平均值的一半作为单桩承载力的设计值。H. 0.7. 2快速加载时，应按参加统计的试桩数取试验值的平均值，并要求其极差不得超过平 均值的30%,取此平均值的一半作为单桩承载力的设计值。附录J热桩、热棒基础计算J. 0. 1液汽两相对流循环热虹吸在单位时间内的传热量，应根据热虹吸_地基系统的热状态分析所得热流程图确定。R.对于垂直埋于天然地基中热虹吸的热流程应符合图J. 0.1的规定。图热虹吸-地基系统热流程一热流流出；2一热流流入；3绝热蒸汽流;4一绝热冷凝液体流；5冷凝器；6蒸发器J. 0.2热虹吸单位时间内的传热量可按以下公式计算:q=Ta-Ttt(X 0. 2)(X 0. 2)式中Rt冷凝器的放热热阻；八冷凝器壁的热阻;%冷凝器中冷凝液体膜的热阻;曷冷凝热阻；用蒸发热阻；蒸发器中冷凝液体膜的热阻;%蒸发器壁的热阻；招.土体热阻；外空气温度；Ta土体温度。J. 0.3 一般情况下，只计入冷凝器热阻和土体热阻，可按（J.0.3）式计算:a o 3)J. 0. 4冷凝器的放热热阻Rf可以通过试验确定。当无条件试验时冷凝器的放热热阻可按下 式计算：Af+兄WJ +兄120 +兄15 +兄0 +兄1» +兄W0 +兄日(J. 0. 4-1)式中A冷凝器的散热面枳.A冷凝器的放热系数,6冷凝器叶片的有效率.J. 对于指定类型的冷凝器可通过低温风洞试验确定有效 放热系数(硫)与风速的关系，得出关系曲线或计算公式； 工d42钢串片开式冷凝器，其有效放热系数(“)值可大卜式il 算确定凰eh=2.75+1. 51tA幺Q. 0, 4-2)式中。冷凝器所在处的风速.0.5热虹吸蒸发段周围土体的热阻品可按以下公式计算:：对于垂直埋于地基中的热虹吸，传热影响范围内圆柱土体的热阻(图10心1).=必)0.5-1)式中n冻结期传热影响范围的平均半彳M 久一热虹吸蒸发段的外半径JX土体导热系数,行一热虹吸的埋深