3 引桥支架施工方案.docx

某桥工程南引桥及E、F匝道支架及模板体系设计施工及安全专项方案某桥工程南引桥及E、F匝道支架及模板体系设计施工及安全专项方案编制人：审核人：审批人：国中建三局建设工程股份有作艮公司 南引桥及E、F匝道支架模板体系设计施工及安全专项方案 4.8m,水平剪刀撑纵、横向须连续布设。(4)剪刀撑的倾角严格控制在45。60。之间，斜杆应每步与立杆扣接。(5)在满堂支架纵向处，相邻各跨支架利用平联及剪刀撑连接在一起，使支架形成一 个牢固的整体，充分发挥支架的性能。1.1.2 分配梁设计形式顶托上顺桥向铺设H2.6工字钢，其上铺设次分配梁，次分配梁采用10x10cm木杨, 箱梁截面高度变化段木杨沿桥横向布置，间距采用20cm,外侧模采用托架支撑，托架 上布置木彷，木杨顺桥向布置，间距为15cm,其他梁段木杨间距统一采用30cm。1.1.3 模板及托架形式底板、翼缘板、内箱室采用18mm厚竹胶板，外侧模采用6mm厚竹胶板，采用钢 托架支撑。托架在工厂加工制作，主要材料为112.6工字钢和048X3.6mm钢管。托架布置在 满堂架顶托上，横桥向间距为0.9米。截面高度变化段托架高度和数量见表3.1-1和表 3.2-2所示：图3.1-1南引桥1.8m高箱梁侧模板托架图图3.1-2主线桥2.4m高箱梁侧模板托架图囹中建三局建设工程股份有T艮公司 南引桥及E、F匝道支架模板体系设计施工及安全专项方案图3.1-3匝道桥2.4m高箱梁侧模板托架图表3.1-1主线桥箱梁截面高度变化段托架高度及数量表编号梁高mm托架高度mm数量编号梁高mm托架高度mm数量0240020288111957158581240020288121927155582236019888131901152983230319318141877150584224918778151857148585219818268161840146886215017788171826145487210517338181815144388206416928191807143589202516538201802143081019891617821180014288表3.1-2主线桥箱梁截面高度变化段托架高度及数量表编号梁高mm托架高度mm数量编号梁高mm托架高度mm数量02400201716111957157416124002017161219271544162236019771613190115181632303192016141877149416422491866161518571474165219818151616184014571662150176716171826144316721051722161818151432168206416811619180714241692025164216201802141916101989160616211800141716囹中建三局建设工程股份有T艮公司 南引桥及E、F匝道支架模板体系设计施工及安全专项方案3.2 满堂支架主要配件本工程满堂支架采用碗扣式满堂支架体系，由支架基础、48x3.5mm碗扣立杆、 横杆、斜撑杆及扣件、立杆可调顶托、立杆可调底座、112.6工字钢横向分配梁、lOcmxlOcm 方木纵向分配梁等构成。碗扣式脚手架杆主要配件采用如下表：表3.2-1支架主要配件表名称型号规格（mm）立杆LG-180、LG-300048x1800、08x3000横杆HG-120、HG-90、HG-60048x900、 048x600立杆可调底座KTZ-60738x6可调范围445。立杆可调顶托KTC-60738x6可调范围450斜撑杆48x3.6mm钢管及扣件3.3 模板体系模板：模板系统由侧模、底模、内模和端模等组成，箱梁底模、内模、端模采用 2440mmx 1220x18mm竹胶板（长边横桥向布置），外侧模采用2440mmx 1220x6mm竹 胶板。支架顶托上横向主分配梁：顺桥向主分配梁统一采用112.6工字钢。次分配梁：模板下纵向小分配梁采用10x10cm方木，横桥向摆放，箱梁截面高度变 化段间距采用20cm,边腹板模板采用钢托架支撑，木杨顺桥向布置，间距为15cm,其 他梁段采用30cm。3.4 满堂支架布置图结合本工程主线桥箱梁尺寸、墩高等设计参数，选择主线桥第一联箱梁和第三联箱 梁截面高度变化段作为主线桥支架方案的编制依据，主要考虑到第一联箱梁支架最高， 支架高度超过8m,同时箱梁结构与第二联、第四联、第五联相同；第三联截面高度变 化段梁高最高，为2.4m,需对此段进行单独设计，箱梁支架布置详见附图。3.5 满堂支架验算3.5.1 验算内容本方案中满堂支架验算主要由四部分组成：箱梁模板、分配梁的强度刚度验算； 支架单肢立杆长细比、承载力及稳定性验算；支架整体稳定性验算（主要是支架抗 倾覆验算，支架抗倾覆系数取L3倍）；地基承载力验算。囹中建三局建设工程股份有P艮公司 南引桥及E、F匝道支架模板体系设计施工及安全专项方案3.5.2 满堂支架计算参数(1)钢管性能施工时采用碗扣式满堂支架，规格为48mmx3.5mm,依据建筑施工碗扣式钢管 脚手架安全技术规范规范JGJ166-2008 (表3.5-1和表3.5-2),其性能见下表:表3.51钢管截面特性规格截面积 A(mm2)惯性矩I(mm4)抵抗矩 W(mm3)回转半径I(mm)重量(kg/m)(p48><3.54.89X10212.15X1045.078X10315.783.84表3.5-2钢材的强度设计值与弹性模量抗拉、抗弯f (N/mm?)抗压 fc (N/ mm2)弹性模量E (kN/ mm2)2052052.06x102(2)钢管容许荷载钢管立杆、横杆容许荷载，查公路施工手册桥涵下册(人民交通出版社)第10 页，具体见下表3.5-3。表3.53钢管立杆、横杆容许荷载立杆横杆步距(m)允许荷载(kN)横杆长度(m)允许集中荷载(kN)允许均布荷载(kN)0.6400.96.7714.811.2301.25.0811.111.8251.54.068.8木材、竹胶板容许应力及弹性模量木材容许应力及弹性模量按公路桥涵结构及木结构设计规范JTJ025-86 (第50页表2.1.9),木材的容许应力和弹性模量如下表所示:表354木材容许应力及弹性模量名称顺纹弯应力qw (MPa)弯曲剪应力(MPa)顺纹承压应力oa (MPa)弹性模量E (MPa)马尾松12.01.912.09xl03杉木11.01.711.09xl0318mm竹胶板抗弯应力q =80MPa,弹性模量E=5xl()3MPa。(见3桥涵N下册表P13-17 页)。囹中建三局建设工程股份有P艮公司 南引桥及E、F匝道支架模板体系设计施工及安全专项方案3.5.3 荷载分析根据本工程现浇箱梁的结构特点，在施工过程中涉及以下荷载形式：3.5.3.1 恒荷载(1)模板及支撑架自重，依据建筑结构荷载规范(GB50009-2001),模板、方木 自重荷载：21 =2.0kN/m(2)混凝土容重新浇预应力混凝土容重为。2 =25左N/加3。按箱梁结构形式，将箱梁沿横桥向划分为4个区，分别为翼缘区、腹板区、空箱区、横梁区，具体划分如下图所示:图3.5-1箱梁单元划分示意图各个划分区的箱梁自重计算如下：表3.5-5 1.8m高箱梁自重计算表箱梁单元箱梁高度(m)箱梁自重(kN/m2)空箱区0.5513.75腹板区1.3132.75横梁区1.845翼缘区0.3157.875表3.5-6 2.4m高箱梁自重计算表箱梁单元箱梁高度(m)箱梁自重(kN/n?)空箱区0.5614腹板区1.5739横梁区2.460翼缘区0.3157.8753.5.3.2活荷载施工荷载10囹中建三局建设工程股份有P艮公司 南引桥及E、F匝道支架模板体系设计施工及安全专项方案依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范4.3.5条和路桥计算手册，作 用在模板支撑架上的竖向荷载按均布荷载计算，取值如下表所示：表3.5-7作用在模板支撑架上的活荷载序号荷载名称荷载标准值左N/机2备注1施工人员、施工料具运输、堆放荷载。3模板验算2.5支架验算1.02浇注和振捣混凝土时产生的荷载。4模板验算2.0支架验算1.0风荷载支架上的水平风荷载标准值根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范，作用在模板支架上的水平风荷 载标准值按下式计算：cok式中：叫一风压荷载标准值；g基本风压，根据建筑结构荷载规范GB50009,风压取为0.354/也2；z风压高度变化系数,本支架体系地面粗糙类别按A类考虑，离地面高度取12m, 按建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范附录查得风压高度变化系数为1.44；人一风荷载体型系数，根据建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范432条，无遮拦多排模板支撑架的体型系数：4 s二乙;1-7式中：4s7一单排架体型系数，4s7=12。0,挡风系数。o=a = f = O.l，A为A) 30 x 12杆件挡风面积 A =(34x12 + 11x30)x0.048 =35.4/ , 人 为迎风全面积，= 1 2。()= 1.2 x 0.1 = 0.12 ；n一支撑架相连的立杆排数，=48；7按现行国家标准建筑结构荷载规范GB50009有关规定修正计算，当诙小于-nn1 - I；48或者等于 0.1 时，取 0.97。贝U 4s =立= 0.12x/ = 3;-T1-7；综上所述，作用在支架上的水平风荷载标准值为：cok = 0.7x4s% = 0.7x 1.44x3x0.35 = 1.06攵N/m2 ；11囹中建三局建设工程股份有T艮公司 南引桥及E、F匝道支架模板体系设计施工及安全专项方案侧模上的水平风荷载标准值根据公路桥涵设计通用规范(JTJD60-2004)查得桥梁所在地区的设计基本风速 %=23.9加/s,则高度为14m处的设计基本风速：vd = k2k5% = 1.19 x 1.38 x 23.9 = 39.2m/ s ；设计基准风压为：元 0.0120 He-000012 X39.22 O.OnOnx00014 x39.22 nn/17V7/ 2w. = 0.94ZN/ m-2g2x9.812x9.81式中:y空气重力密度(kN/m3), / = 0.012017 000012 ；Z距地面或水面的高度(m)；vd一高度z处的设计基准风速(m/s),其中为=左2%5%0；心一风速高度修正系数，按桥梁通用设计规范(JTJD60-2004)表43.7-3取用1.19；心一阵风风速系数，对A、B类地表取1.38,对C、D类取1.70。3.6模板及分配梁计算3.6.1 模板验算(1) 1.8m高箱梁模板验算模板荷载统计：表3.6-1 1.8m高箱梁模板承受荷载统计箱梁单元箱梁平均 高度恒荷载活荷载模板跨度箱梁自重模板体系自重施工荷载於浇筑荷载空箱区0.55m13.75 kN/m21.5 kN/m22.5 kN/m22 kN/m20.3m腹板区1.31m32.75 kN/m21.5 kN/m20.3m横梁区1.8m45 kN/m21.5 kN/m20.3m翼缘区0.375m7.875 kN/m21.5 kN/m20.3m取单宽模板进行验算，即模板上荷载按单位宽度折算为线荷载，强度验算时按下计 算式：尸=/g xQg xb + /Q xQ。xZ?进行荷载组合；刚度验算时P'= Yg xQg xb进行荷载 组合。式中：7G恒荷载分项系数，取1.2;7q活荷载分项系数，取1.4；12囹中建三局建设工程股份有P艮公司 南引桥及E、F匝道支架模板体系设计施工及安全专项方案人一荷载计算宽度；注：在后面计算中，九、鹿、b意义同前，不再进行特别说明。空箱区组合荷载：G1 = 1.2x (13.75 +1 .5)ZN/m2 xlm + 1.4x (2.5 + 2)kN/m2 x lm = 24.6左N/m ；G = L2x(l3.75 +1.5)左N/加 xlm = lS3kN/m ；腹板区组合荷载：G2 = 1.2X (32.75 + 5)kN/m2 x lm + 1.4x (2.5 + 2)kN/m2 x lm = 47.4kN/m ；G： = 1.2x(32.75 +1.5)左N/m2 xm = 4LkN/m；横梁区组合荷载：G3 = 1.2x(45+1.5)/m2xbn + 1.4x(2.5 + 2)AN/m2 xm = 62AkN/m；G. = 1.2x(45 +1.5)kN/m2 xlm = 55.8kN/m ； J翼缘区组合荷载G4 =1.2x(7.875 +1.5)/m2xlm + 1.4x(2.5 + 2)ZN/m2 xlm = 17.55kN/m ；G4 =1.2x(7.875 + 5)kNIm2xlm = 11.25kN/m ；已知1.8m高箱梁模板次分配梁间距均为30cm,即箱梁各部位模板跨度均为30cm, 经上述计算知，横梁区模板承受的线性荷载最大，因此若横梁区模板强度和刚度满足要 求，则其他位置处的模板强度和刚度也满足要求。现对横梁区模板进行验算：(1)验算模型分析8 00mm星破士侬幽微版_10*lQcm方木0. 3m0.3m - 0.3m ) 0.3m2_ 0,3m _ 0,3me_ 0,3(n丁,/?图3.6-1横梁区模板布置纵断面图13囹中建三局建设工程股份有P艮公司 南引桥及E、F匝道支架模板体系设计施工及安全专项方案图3.6-2横梁区模板横断面布置图模板按四跨连续梁进行计算，计算简图如下:0.3m0.3m0.3m图3.6-3横梁区模板的强度和刚度验算简图orM-r强度计算组合P=62. IkN/m ;刚度计算组合P，=55.8kN/m(2)受力计算模板截面弯矩系数：W=-bh2 =-x!000xl82 =5.4xl04m/7?；66模板截面惯性矩：I = bh3 = xlOOOxl83 =4.86xl05mm41212弹性模量：石= 5xl()3底模板抗拉强度：b= 8OMP；最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值，依据建筑计算手册,底模承受的最大弯矩 Ma =。1。7。/2 =0.107 x62.1x0.32 =0.6kN,m；/ax ="m% = 0.6xl则底模承受最大的正应力为:x04=ll"Rz<b= 8OMPa,强度满足要求;底模产生的最大变形:£ 八 GC P7净距4 八 GC 55.8X2OO4八” I 200nilf = 0.632 x= 0.632 x = 0.23 mm <= 0.5mm ； 刚100 E/100x5000 x 4.86 xlO5400 400度满足要求。14囹中建三局建设工程股份有P艮公司 南引桥及E、F匝道支架模板体系设计施工及安全专项方案结论：1.8m高箱梁模板的强度和刚度满足要求。(2) 2.4m高箱梁模板验算模板荷载统计：表3.6-2 2.4m高箱梁模板承受荷载统计箱梁单元箱梁平 均高度恒荷载活荷载模板跨度箱梁自重模板体系自重施工荷载於浇筑荷载空箱区0.56m14kN/m21.5 kN/m22.5 kN/m22 kN/m20.2m腹板区1.56m39kN/m21.5 kN/m20.2m横梁区1.8m60 kN/m21.5 kN/m20.2m翼缘区0.375m7.875 kN/m21.5 kN/m20.2m取单宽模板进行验算，即模板上荷载按单位宽度折算为线荷载，强度验算时按下计 算式：尸=/g xQg xb + /Q xQq xb进行荷载组合；刚度验算时P'=九X0G xb进行荷载 组合。空箱区组合荷载：G = 1.2x (14 +1.5)女N/m2 xlm + 1.4x(2.5 + 2)kN/m2 xIm = 24.9ZN/m ；G =1.2x(14+1.5)W/m2xlm= lS.6kN/m ；腹板区组合荷载：G2 =1.2x(39 + 1.5)/m2 x 1根 +1 .4 X (2.5 + 2)ZN/ m2xm = 54.9kN/m ；G； = L2 x (39+L5汝N/ / x lm = 48.6AN/ m ；横梁区组合荷载：G3 = 1.2x(60+ 1.5)/m2 xlm + 1.4x(2.5 + 2)kN/m? xlm = 80.1kN/m ；G3 =1.2x(60 + 1.5)/m2 xm = 73.84G/m ；翼缘区组合荷载二L2x(7.875+l.5)ZN/m2xlm + 1.4x(2.5 + 2)ZN/M2xlw = 17.55ZN/m；G4 = 1.2x(7.875 +1 .5)ZN/m2 xm = 11.25kN/m ；已知2.4m高箱梁各部位模板跨度均为20cm,经上述计算知，横梁区模板承受的线 性荷载最大，因此若横梁区模板强度和刚度满足要求，则其他位置处的模板强度和刚度 也满足要求。现对横梁区模板进行验算：(1)验算模型分析15第1章编制说明11.1编制目的1L2编制依据1第2章工程概况12.1 箱梁设计概况12.2 工程地质32.3 支架概况4第3章支架设计53.1 支架模板体系设计53.2 满堂支架主要配件83.3 模板体系83.4 满堂支架布置图83.5 满堂支架验算83.6 模板及分配梁计算123.7 支架验算243.8 外侧模及托架验算30第4章施工部署334.1 工期计划及保证措施334.2 施工准备364.3 资源投入37第5章支架施工395.1支架施工流程39囹中建三局建设工程股份有P艮公司 南引桥及E、F匝道支架模板体系设计施工及安全专项方案2400mm厚混凝土组/0.2m , 0.2m , 0.2m , 0.21n , 0.2nl , 0.2m , 0.2ni , 0.2m 0.2m L-R-R-R-/4-图3.6-4横梁区模板布置纵断面图图3.6-5横梁区模板横断面布置图模板按四跨连续梁进行计算，计算简图如下：强度计算组合P=80. lkN/m ;网度计算组合P J73. 8kN/m I5【！ 111【1【1 1 1，iIII:,0.2m0.2m0.2m0.2mL «2mV1-TV图3.6-6横梁区模板的强度和刚度验算简图(2)受力计算模板截面弯矩系数：W = -bh2 =-xlOOOxl82 =5.4xl04/nm3； 66模板截面惯性矩：I = bh3 = xlOOOxl83 =4.86xl05mm4 ； 1212弹性模量：E = 5xlO3MPa；底模板抗拉强度：辰=80"7%；16囹中建三局建设工程股份有T艮公司 南引桥及E、F匝道支架模板体系设计施工及安全专项方案最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值，依据建筑计算手册，底模承受的最大弯矩/max = 0.107 Pl2 = 0.107 X80.1X0.22 = 0.34kNm ；则底模承受最大的正应力为:= 63MPa<al = S0MPa9底模产生的最大变形:强度满足要求;，4净距八爆 73.8xl004/ I 100 n f = 0.632 xL = 0.632 xr = 0.02mm <= 0.25mm；100E/100 x 5000 x 4.86 xlO5400 400刚度满足要求。结论：2.4m高箱梁模板的强度和刚度满足要求。3.6.2次分配梁验算依据模板体系布置，次分配梁跨度最大为0.9m,上部荷载越大，次分配梁受力越不利，根据351节计算知横梁区荷载最大，因此，取横梁区荷载进行次分配梁验算。(l)1.8m高箱梁横梁区次分配梁验算1.8m高箱梁模板次分配梁间距0.3m,荷载计算宽度取0.3m,荷载计算及组合如下:恒荷载：预应力混凝土自重：G =九x= 1.2义25 x 1.8x0.3 = 16.2左N/m；模板自重：G2=yGx 2, xZ? = 1.2x2x0.3 = 0.72攵N/机。活荷载：施工荷载：qx = xx Z? = 1.4x 2.5 x 0.3 = 1.05kN/m ；浇筑及振捣混凝土产生的荷载：q2 = 7。x。4 x b = 1.4 x 2 x 0.3 = 0.84ZN/ m。按四跨连续梁计算，模型如下:18mm厚竹胶板图3.6-7次分配梁最不利布置示意图17囹中建三局建设工程股份有T艮公司 南引桥及E、F匝道支架模板体系设计施工及安全专项方案强度计算组合G+Gz+qi+q?;刚度计算组合。+G?图3.6-8次分配梁强度和刚度计算简图(3)计算方木(1 Ocmx 10cm)的截面系数：W=-bh2 =-x 100x 100x100 = 1.6xl05 mm3； 66方木的惯性矩：I =二加xlOO4 =8.33xl06m/7i4； 1212方木弹性模量石=9'103加尸；方木抗拉强度：a2 = MPa；方木抗剪强度卜2 = L7MRz；计算木杨强度时，作用在木杨上的荷载为：勺+G2+4 + % = 16.2 + 0.72 +1.05+0.84 = 18.81 k N/机；方木刚度验算荷载：P2=G + G2 = 16.2 + 0.72 = 16.92kN/m ；最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值，依据建筑计算手册，木材承受的最大弯矩心川=。1。7取2=0.107乂18.81*0.92=1.63攵从相；木杨承受的最大剪力 Vmax = 0.607P11 = 0.607 xl8.81x0.9 = 103kN ；最大支座反力 7?max = 1.14P/ = 1.14 x 18.81 x 0.9 = 193kN ；则木杨承受最大的正应力为：bmax = %端=1 &x 1 % *= 1 MPa< UMPa ；木材承受最大的剪应力为：rmax = 3x103x1000 = 155MPa< iJMPa 强度2bh 2x100x100满足要求；木杨产生的最大变形：了 八鸟/净距 八 hoc 16.92 x 8004 八 a I 800 。 n f - 0.632 x = 0.632 x = 0.58mm < = = 2mm ； 冈”100 £7100x9000 x8.33x 106400 40018国中建三局建设工程股份有艮公司 南引桥及E、F匝道支架模板体系设计施工及安全专项方案 度满足要求；结论：1.8m高箱梁次分配梁的强度和刚度满足要求。(2)2.4m高箱梁横梁区次分配梁验算2.4m高箱梁模板次分配梁间距0.2m,荷载计算宽度取0.2m,荷载计算及组合如下: 恒荷载：预应力混凝土 自重：G| =ygX02= 1.2x25 X24x0.2 = 14.4ZN/m；模板自重：G2 = /G xQx xZ? = 1,2x2x0.2 = 0.48/mo活荷载：施工荷载：0 = 7。x Q3 xb = 1.4 x 2.5 x 0.2 = 0.7ZN/m ；浇筑及振捣混凝土产生的荷载：q? = /q x Q x 人=L4 x 2 x 0.2 = 56 kN I m。(2)按四跨连续梁计算，模型如下：18mm厚竹胶板可调顶托,立杆JUu/0.9m f 0.9m /0.9m f 0.9m图3.6-9 2.4m高变截面箱梁次分配梁最不利布置示意图强度计算组合GM+qi+q?;刚度计算组合GM2/777V/777VrfTrr0.9m0.9m0.9mT-<图3610横梁区次分配梁强度和刚度计算简图计算方木(lOcmxlOcm)的截面系数：W = -bh2 =-x 100x100x100 = 1.6xlO5 mm3；6619囹中建三局建设工程股份有T艮公司 南引桥及E、F匝道支架模板体系设计施工及安全专项方案方木的惯性矩：I = bh3 = xlOO4 =8.33xlO6/W； 1212方木弹性模量石=9'103加；方木抗拉强度：口2=11加尸；方木抗剪强度72=17叔% ;计算木彷强度时，作用在木杨上的荷载为：=G1 +G2+0 +% =14.4 + 0.48 + 0.7 + 0.56 = 16.14左 N/机；方木刚度验算荷载：舄=G +G2 = 14.4 + 0.48 = 14.88/m ；最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值，依据建筑计算手册，木杨承受的最大弯矩“max = 0.107 Pj = 0.107 X16.14X 0.92 = L4kN m ；木杨承受的最大剪力 Vmax = 0.607P、l = 0.607 x 16.14 x 0.9 = 8.8左N；最大支座反力 Rmax = 1.14 X 16.14 X 0.9 = 16.6ZN；则木杨承受最大的正应力为:= 8.75MPq<11"Pq；木杨承受最大的剪应力为：rinax = 3x8,8x1000 = 32MPa< 1 JMPa,强度d 2bh 2x100x100满足要求；木杨产生的最大变形：£ 八 gc 舄,净距 八 14.88 x 8004 八 G I 800 。 n)f = 0.632 x = 0.632 x = 0.51mm <= 2mm ； 刚100 EZ100x9000 x8.33xl06400 400度满足要求；结论：2.4m高箱梁次分配梁的强度和刚度满足要求。3.6.3主分配梁验算模板主分配梁采用112.6工字钢，由路桥施工计算手册P795页附表3-31查得 112.6 工字钢：h=12.6mm；弯曲应力<jw= 210MPa；截面抵抗矩 Wx=77.4cm3, Wy=12.7cm3, 截面惯性矩Ix=488cm4 ；截面积A= 18.1 Ocn?；人：S ” 10.85 cm ；弹性模量E= 2.1 x 105MPa, 112.6工字钢抗拉强度q= 210/灯 ,抗剪强度上=125/Fa (1) 1.8m高箱梁主分配梁验算112.6工字钢材料自重：q = 0A14kN/m；20囹中建三局建设工程股份有P艮公司 南引桥及E、F匝道支架模板体系设计施工及安全专项方案依据352节计算和支架布置知，1.8m高箱梁模板主分配梁最大跨度为0.9m,承受的最大支座反力。= 19.3ZN,荷载间距为0.3m,按简支梁进行验算，计算模型如下：0. 9m图3.6-12工字钢主分配梁计算简图Q）计算分析ShearMin= -1935 x= 0.00图3.6-14工字钢主分配梁剪力图MomentMin= -5.8 x= O.5图3.6-15工字钢主分配梁弯矩图TTTTTTTIII1721图3.6-13工字钢主分配梁验算模型Max= 1935x= OSO囹中建三局建设工程股份有P艮公司 南引桥及E、F匝道支架模板体系设计施工及安全专项方案最大弯矩=5.8ZN加；最大剪力匕ax = 19.35左N；主分配梁112.6承受最大的正应力为：%ax = "m/ = 5.8x1 %、力="MPd< 210Mp4；主分配梁112.6承受最大的剪应力为：max = %ax%d = 19.35 X1OO% 5/5 = 35.7MP" 125MPa，强度满足要求。依据叠加原理计算主分配梁变形：, 2 方伙 3/24)2x19.3x1000 x(3x9002-4x3002) I 900 “/ =：= 0.002 <= 2.25 nvn ；4SEI48x2.1x105x488x104400 400式中：b集中荷载到较近支座的距离；1 一简支梁跨度。主分配梁刚度满足要求。结论：1.8m高箱梁模板主分配梁强度和刚度满足要求。2 2) 2.4m高箱梁主分配梁验算3 12.6工字钢材料自重：q = 0.114kN/m；依据352节计算和支架布置知，2.4m高箱梁模板主分配梁最大跨度为0.9m,承受的最大支座反力尸= 16.6RV,荷载间距为0.2m,按简支梁进行验算，计算模型如下：22囹中建三局建设工程股份有P艮公司 南引桥及E、F匝道支架模板体系设计施工及安全专项方案集中荷载P=16.6kN,均布荷载q=0.114kN/m0. 9m图3.6-17工字钢主分配梁计算简图(2)计算分析图3.6-18工字钢主分配梁验算模型Max= 4135 x= oaShearMin= -4155 x= 0.00Moment图3.6-19工字钢主分配梁剪力图Min= -8.7x= 0.4图3.6-20工字钢主分配梁弯矩图最大弯矩M 2 = 8.7 kNm；最大剪力匕ax = 41.55kN；主分配梁112.6承受最大的正应力为:= 112MPa<210MPa；0="ma/ =8.7X1O6/max /W /77.4xlO3主分配梁112.6承受最大的剪应力为:rmax =匕= 41.55x1。0%08 5x5 = 16.6MPa< 125MPa,强度满足要求。主分配梁产生的最大变形:23国中建三局建设工程股份有T艮公司 南引桥及E、F匝道支架模板体系设计施工及安全专项方案, k Fb(3一叫 v，16.6x1000 x(3x9002-4Z?2)八I 900。”f => = > = 0.004 < =二225mm；乙48 EZ乙 48x2.1x105x488x1044(X) MO主分配梁刚度满足要求。结论：2.4m高箱梁模板主分配梁强度和刚度满足要求。3.7支架验算本工程现浇箱梁支架立杆强度及稳定性验算，根据建筑施工碗扣式脚手架安全技 术规范和建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的强度及稳 定性计算公式进行分析计算。支架单根立杆验算主要包括以下两方面内容：单肢立杆承载力验算；立杆稳定 性验算。3.7.1 长细比验算碗扣式脚手架钢管(48x3.5mm)力学指标如下所示：截面面积A为4.89cm2,回转半径i为1.576cm。支架步距最大为1.2m,立杆计算长度为/o=/z + 2a = L2 + 2xO.7 = 2.6/n。注：h为支架步距，a为立杆伸出顶层水平杆长度，规范要求最大不得超过0.7m (包 括可调顶托)，在施工中应严格控制该尺度。则立杆长细比4 = % = 2% 576 =165幻= 230 (根据建筑施工碗扣式脚手架 安全技术规范查得受压杆件容许长细比为230),满足要求。由于现市场上碗扣式脚手架钢管壁厚普遍达不到3.5mm,为保证架体安全，现对钢 管采用2.8mm壁厚进行复核，截面面积A为3.976cm2,回转半径i为1.6cm,则立杆长 细比(根据建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范 查得受压杆件容许长细比为230),满足要求。3.7.2 承载力睑算3.7.2.1 承载力验算支架所受的主要荷载如下：(1)新浇混凝土重量：25左N/；(2)模板及分配梁：2kN/m2 ；(3)施工人员、施工料具运输、堆放荷载：l%N/2；(4)浇注和振捣混凝土时产生的荷载：MN/?；24国中建三局建设工程股份有艮公司 南引桥及E、F匝道支架模板体系设计施工及安全专项方案（5）支架自重已知支架越高，支架自重越大，承载力与稳定性越不利，本方案适用范围内支架高 度为2.85m-11.57m,验算时取12m高支架进行支架单肢承载力和稳定性验算。依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范，模板架单肢立杆每步承受的自 重计算如下：N “ ht + ?2 + /3 +式中：h一步距（m）；4一