20m跨预应力混凝土空心板计算示例(手工计算~).doc

-_20m20m 预应力混凝土空心板计算示例预应力混凝土空心板计算示例1 1 计算依据与基础资料计算依据与基础资料1.11.1 标准及规范标准及规范1.1.11.1.1 标准标准跨径：桥梁标准跨径 20m；计算跨径(正交、简支)19.6m；预制板长 19.96m设计荷载：公路级桥面宽度：（路基宽 26m，高速公路） ，半幅桥全宽 12.5m0.5m(护栏墙)+11.25m(行车道)+ 0.5m(护栏墙)或 0.75m(波型护栏)12.25m 或 12.5m桥梁安全等级为一级，环境条件类1.1.21.1.2 规范规范公路工程技术标准JTG B01-2003公路桥梁设计通用规范JTG D60-2004（简称通规 ）公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTG D62-2004（简称预规 ）1.1.31.1.3 参考资料参考资料公路桥涵设计手册桥梁上册（人民交通出版社 2004.3）1.21.2 主要材料主要材料1）混凝土：预制板及铰缝为 C50、现浇铺装层为 C40、护栏为 C302）预应力钢绞线：采用钢绞线，15.2s1860pkfMpa51.95 10pEMpa3）普通钢筋：采用 HRB335，335skfMpa52.0 104SEMpa1.31.3 设计要点设计要点1）本计算示例按先张法部分预应力混凝土 A 类构件设计，桥面铺装层 100mmC40 混凝土不参与截面组合作用；2）预应力张拉控制应力值，预应力张拉台座长假定为 70m，混凝土强度达到0.75conpkf80时才允许放张预应力钢筋;3）计算预应力损失时计入加热养护温度差 20引起的预应力损失;4）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时传力锚固龄期为 7d;5）环境平均相对湿度 RH=80;6）存梁时间为 90d。2 2 横断面布置横断面布置-_2.12.1 横断面布置图横断面布置图（单位：m）2.22.2 预制板截面尺寸预制板截面尺寸 单位：mm边、中板毛截面几何特性 表 21板号边板中板面积 2mA抗弯弹性模量 4mI截面重心到顶板距离 myx面积 2mA抗弯弹性模量 4mI截面重心到顶板距离 myx几何特性0.64220.07490.477680.59440.072470.481073 3 汽车荷载横向分布系数、冲击系数的计算汽车荷载横向分布系数、冲击系数的计算3.13.1 汽车荷载横向分布系数计算汽车荷载横向分布系数计算3.1.13.1.1 跨中横向分布系数跨中横向分布系数本桥虽有 100mm 现浇桥面整体化混凝土，但基本结构仍是横向铰接受力，因此，汽车荷载横向分布系数按截面 8 块板铰接计算。由于边中板的抗弯、抗扭刚度稍有差别，为简化计算，参考已有资料，取中板的几何特性，板宽 b=1.5m,计算跨径 =19.6m,毛截面的面积，抗弯惯矩，抗l25944m. 0A 4072467m. 0I -_扭惯矩。 4 T147696m. 0I计算刚度参数22TIb0.0724671.55.85.80.0167Il0.147696 19.6参见“公路桥涵设计手册梁桥上册” 人民交通出版社 2004.3由附表（二）铰接板（梁）桥荷载横向分布系数影响线表,依板块数 8,及所计算板号按 =0.0167 值查取各块板轴线处的影响线坐标影响线坐标表 表 31影响线坐标=0.0167 123456788-10.2280.1900.1480.1180.0960.0810.0720.0678-20.1900.1870.1600.1260.1030.0870.0760.0728-30.1470.1590.1650.1450.1190.0990.0870.0818-40.1110.1260.1450.1550.1390.1170.1030.096求 1 号（边板） 、2 号板汽车荷载横向分布系数：在影响线上布置车轮,相应位置处的竖标总和即为荷载分布系数-_3.1.23.1.2 支点横向分布系数：支点横向分布系数：按杠杆法布载分别计算边、中板的横向分布系数。支点截面汽车荷载横向分布系数，因一列车辆的轮距为 1.8m，1 号、2 号两块板上只能布一排汽车轮载，所以支点横向分布系数。0.5支3.1.33.1.3 车道折减系数车道折减系数双车道车道折减系数为 1。3.23.2 汽车荷载冲击系数汽车荷载冲击系数值计算值计算3.2.13.2.1 汽车荷载纵向整体冲击系数汽车荷载纵向整体冲击系数简支板结构基频 通规条文说明 4c c 12 cE If2 mlC50 混凝土 2104 cm/N103.45Mpa1045. 3E板跨中处单位长度质量：，gGmc其中跨中延米结构自重（N/m） ，g重力加速度G)s/m(81. 9g2 )m/NS(10577. 19.815944. 01026m2233cHz 15. 5101.577074267. 0103.45 19.6 2f31021 按照通规第 4.3.2 条，冲击系数可按下式计算：当时，14Hzf5Hz. 10157. 0)f (1767ln. 00.2740157. 0)15. 5(1767ln. 03.2.23.2.2 汽车荷载的局部加载的冲击系数汽车荷载的局部加载的冲击系数采用。3 . 04 4 作用效应组合作用效应组合4.14.1 作用的标准值作用的标准值4.1.14.1.1 永久作用标准值永久作用标准值 一期恒载：预制板重力密度取 1q3m/26KN边板 (计入悬臂部重)KN/m659.176792. 026Aq1边-_中板 KN/m454.155944. 026Aq1中 二期恒载：2q1）100mm C40 混凝土或 100mm 沥青混凝土铺装重力密度取3m/24KN2）铰缝混凝土，重力密度取m/038m. 033m/25KN3）护栏（单侧），重力密度取，并八块板平分。m/35m. 033m/25KN边板 KN/m11.048/35. 02522/038. 025745. 11 . 0242q2中板 KN/m10.348/35. 0252038. 0255 . 11 . 0242q2恒载效应标准值计算 表 41弯矩剪力截面板号 计算式1kGMKN m2kGMKN m计算式1kGVKN2kVKNG边板847.99530.14 跨中 中板2qL81742.10496.53 边板636.08397.6686.5354.10L41中板2qL323556.65372.45qL4175.7250.67边板176.24110.18 支点 中板 qL21154.23103.194.1.24.1.2 汽车荷载效应标准值汽车荷载效应标准值公路-级车道荷载计算图式根据通规第 4.3 条，公路级车道荷载均布标准值为，集中荷载标5KN/m.10qk-_准值：当计算跨径小于 5m 时，；当计算跨径等于或大于 50m，。本180KNPk360KNPk例计算跨径为 19.6m4KN.2385-5056 .19180180Pk计算剪力时，286.0KN4 .2382 . 1Pk计算跨中、截面荷载效应标准值 4LkkkS1q AP y 两列车布载控制设计，横向折减系数，A 为内力影响线面积，为内力影响线竖标值。1y跨中、支点截面汽车荷载内力影响线4L-_跨中、支点截面公路级荷载产生的内力 表 4-2 4L支点剪力横向分布系数采用与影响线面积相应的横向分布系数平均值。4.24.2 作用效应组合作用效应组合4.2.14.2.1 基本组合（用于结构承载能力极限状态设计）基本组合（用于结构承载能力极限状态设计）通规4.1.61 式mo udoGiGikQ1Q1kcQjk i 12SSSSnQj j1）其中各分项系数的取值如下结构重要性系数，=1.1；00结构自重分项系数， 1.2GGkMkV弯矩影响线剪力影响线截面板号荷载横向分布系数 2mA my不计冲击力=(1)1kM计冲击力(1)=1.274kM 2mA my不计冲击力=(1)1kV计冲击力(1)=1.274kV边跨0.334558.57711.6264.9582.74 跨中中跨0.32548.024.9543.52692.444.90.563.2080.51边跨0.334418.95533.7490.67115.89L41中跨0.32536.023.675 407.66519.365.510.7588.52112.770.3345.51边跨(0.50.334) 24.290.5181.11230.730.3255.51支点中跨(0.50.325) 24.290.5180.41229.84-_汽车荷载（含冲击力）的分项系数，取1.41Q1Q2）基本组合计算永久作用的设计值与可变作用设计值组合表 43-1、43-2永久作用的设计值与可变作用设计值组合表 表 43-1（边板）跨中L41支点板号作用分类组合计算表达式弯矩m.KN剪力KN弯矩m.KN剪力KN剪力KN一期恒载G1kS847.990636.0886.53176.24二期恒载G2kS530.140397.6654.10110.182Gik i 1S1378.3901033.74140.63286.42永久作用22GidGik i 1i 1S1.2S1654.0701240.49168.76343.70)(SQ1k计冲击力711.6282.74533.74115.89231.98可变作用Q1kQ1d4S. 1S996.27115.84747.24162.25324.77使用阶段2ukGikQ1k i 1SSS2090.01115.841567.48256.52518.40边板2oudoGidQ1d i 1SSS2915.37127.422186.50364.11735.32-_永久作用的设计值与可变作用设计值组合表 表 43-2（中板）4.2.24.2.2 作用短期效应组合作用短期效应组合( (用于正常使用极限状态设计用于正常使用极限状态设计) )永久荷载作用为标准值效应与可变作用频遇值效应组合,其效应组合表达式为通规4.1.7-1 式1 11mnsdGikjQjk ijSSS式中 -可变作用效应的频遇值系数: 汽车荷载（汽车荷载不计冲击力）=0.7,温度梯度作11用1=0.8。14.2.34.2.3 作用长期效应组合（用于正常使用极限状态设计）作用长期效应组合（用于正常使用极限状态设计）永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应相组合，其效应组合表达式为：通规4.1.7-2 式2nl dGik2jjk i 1j 1SSSQ式中第 j 个可变作用效应的准永久值系数，汽车荷载（不计冲击力）=0.4，温度梯度作22跨中L41支点板号作用分类组合计算表达式弯矩m.KN剪力KN弯矩m.KN剪力KN剪力KN一期恒载G1kS742.100556.6575.72154.23二期恒载G2kS496.530372.4550.67103.192Gik i 1S1238.630929.10126.39257.42永久作用22GidGik i 1i 1S1.2S1486.3601114.92151.67308.90)(SQ1k计冲击力692.4480.51519.36112.77230.07可变作用Q1kQ1d4S. 1S969.42112.71727.10157.88322.10使用阶段2ukGikQ1k i 1SSS1931.07112.711448.46239.16487.49中板2oudoGidQ1d i 1SSS2701.35123.992036.23340.50694.10-_用=0.8；2作用长期效应组合设计值,结构抗裂验算时,其中可变作用仅考虑汽车等直接作用于构件的d lS荷载效应。作用短期和长期效应组合计算 表 44跨中L41支点作用 分类组合计算表达式弯矩 m.KN剪力 KN弯矩 m.KN剪力 KN剪力 KN永久作用2Gik i 1S1378.3901033.74140.63286.42Q1kS()不计冲击力558.5764.95418.9590.97182.09温度梯度效应另计11kQ1kS0.7SQ391.0045.47293.2763.68127.46可变作用21kQ1kS0.4SQ223.4325.98167.5836.3972.842sdGikQ1k i 1SS0.7S1769.3945.471327.01204.31413.88边板2ldGikQ1k i 1SS0.4S1601.8225.981201.32177.02359.26永久作用2Gik i 1S1238.630929.10126.39257.42（不计冲击力）Q1kS543.5263.20407.6688.52180.59温度梯度效应另计11kQ1kS0.7SQ380.4644.24285.3661.96126.41可变作用21kQ1kS0.4SQ217.4125.28163.0635.4172.242sdGikQ1k i 1SS0.7S1619.0944.241214.46188.35383.83中板2ldGikQ1k i 1SS0.4S1456.0525.281092.16161.80329.66-_4.34.3 截面预应力钢束估算及几何特性计算截面预应力钢束估算及几何特性计算4.3.14.3.1 A A 类部分预应力混凝土受弯构件受拉区钢筋面积估算类部分预应力混凝土受弯构件受拉区钢筋面积估算1、根据预规第 6.3 条,A 类构件正截面抗裂混凝土在作用(或荷载)短期效应组合下应符合:预规 6.3.1-3 式0.7stpctkf式中 0 0stMsyI0000 000 00001()Pp pcPPpNPN eyyAeAIAI估算预应力钢筋时，近似取毛截面积 A，抗弯惯炬 I，yp分别代替公式中的 A0、I0、ep0。y0为截面重心轴到截面受拉边缘（底边）的距离，用代替；0()uxyhy为受拉区钢筋合力点的预应力钢筋的应力，取控制应力的 70%计： 0p=0.7×0.75×1860=976.5。0pMpa近似取。令0pupeya0.7stpctkf则 。02(0.7)(1)s utkp p u pMyfAIAy y r 2IrA2. 假定混凝土受压区高度 x 位于截面顶板内，根据预规第 5.2.2 条：预规 5.2.2-1 式00()2dcdxMfb x hA A令 02002dcdr MxhhfbA预规 5.2.2-2 式cdpdp s sdfb xf AAfA A式中 b：截面顶宽；:截面有效高度（h-a）,此处，近似取 h0=h-ap=899mm,0hap 为预应力钢筋合力中心到底板的距离=61mm；c50 混凝土：=22.4，； cdfpaM0.70.7 2.651.86tkpafMHBR 钢筋：；pasdMf280钢绞线：；1260pdpafM-_2 15.22121139,1113.1,spsAmmAmm 预应力钢筋、普通钢筋面积估算表 表 45为防止板端上缘拉应力过大，部分预应力钢筋在 1/4 到板端需采取分批失效措施，普通钢筋全截面配置。受力状态估算公式边板中板持久状况正常使用极限状态utkpP02(y0.7f )A A (1)sp uM I y y r pap0976.5 Mpa0.71.86 Mtkf 0889hmm，sM1769.4()kN mA74I7490 10 mm，20A642200(),478;xmmymm0950478472;,411;uppymm eymm22116630mm ;r 67p22 15.21769.4 10472(1.86) 6422007490 10A411 472976.5 (1)116630 2295172363smmmm取需要配钢束根s 15,217 ，sM1619.1()kN mA74I7274 10 mm，20A599400(),481;xmmymm0950481469;,408;uppymm eymm22120904mm ;r 67p22 15.21619.1 10469(1.86) 5994007274 10A469 408976.5 (1)1209042049162224smmmm取需要配钢束根s 15,216 持久状况承载能力极限状态02002126028022.4dcdcdpdpsdpdpasdpacdpar Mxhhfbfb xf AAsf fMfMfMAA A0dr M2915.4(),1450kN m bmmA6 222 2915.4 1088988922.4 1450 107.522.4 1450 107.5 1260 23632801836xmmAsmm 需要配筋根，1217 21923Asmm0dr M2701.35(),1410kN m bmmA需6 222 2701.35 1088988922.4 1410 102.022.4 1410 102 1260 22242801450xmmAsmm 要配筋根，1216 21810Asmm-_板内截面配筋 表 46跨中L41支点 板号2s mmA mmsa mmpa2pmmA mmh0 2pmmA mmh0 2pmmA mmh0边板=12 1719234761，s 2,15172363895，s 2,15152085895，s 2,15101390897中板=12 1618104761，s 2,15162224895，s 2,15141946895，s 2,15101390897表中：受拉区普通钢筋、预应力钢筋截面积；AsAp-、受拉区普通钢筋、预应力钢筋合力点到受拉边缘的距离；spa-、a截面有效高度，截面有效高度0h -0psh =h-a4.3.24.3.2 换算截面几何特性计算换算截面几何特性计算注：截面配筋示意图单位 mm-_换算截面几何特性 表 47换算截面面积矩板号截面板顶计算宽度mmb 20 mA 40 mI myx0 pym syma-a 0S 3mb-b 0S 3mc-c 0S 3m跨中0.66550.078690.49230.3970.411L410.66420.078500.49150.3980.412边板支点14500.65900.077730.48840.4000.4150.084630.104140.09351跨中0.62140.075990.49590.3930.407L410.62010.075800.49510.3940.408中板支点14100.61620.075240.49250.3960.4100.028240.099540.09141注：为换算截面重心轴到板顶面距离0xy预应力钢筋、普通钢筋截面重心到截面重心的距离sypy 、Ao、Io、So换算截面和抗弯惯距、面积距，0a-a S0.35 0.34对应：b=0b-b S0.33 0.31对应：b=0c-c S0.32 0.28对应：b=括号内、外数字分别用于中、边板5 5 持久状态承载能力极限状态计算持久状态承载能力极限状态计算5.15.1 正截面抗弯承载能力正截面抗弯承载能力荷载基本组合表达式 通规4.1.6-1 式no sdoGiGikQ1Q1k i 1MMM当受压区高度位于顶板内其正截面抗弯承载力应符合：预规5.2.2-1 式odudcd0xMMfb x h2 预规5.2.2-2 式bfAfAfxcdpPdssd -_00xh0.4 h钢筋采用钢绞线，混凝土标准强度为 C40 查预规第 5.2.1 相对界限受压区高度 b =0.4。截面极限承载能力计算 表 51配筋板号截面m.KNMdo2s mmA 2pmmA bfAfAfxcdpPdssd （mm）udcd0xMfb x h2 udodMM跨中2915.3719232363108.252956.5满足要求边板L412186.5019232085100.232674.62满足要求跨中2701.3518102224101.882793.05满足要求中板L412026.231810194693.682509.53满足要求表中 ; X 值小于板顶厚度，符合假定。 895mmh05.25.2 斜截面抗剪承载力验算斜截面抗剪承载力验算5.2.15.2.1 验算受弯构件抗剪截面尺寸是否需进行抗剪强度计算验算受弯构件抗剪截面尺寸是否需进行抗剪强度计算计算受弯构件斜截面抗剪承载力时，其计算位置按预规第 5.2.6 条规定采用距支座中心截面位置，斜截面水平投影长度，经试算，斜截面受压端正截面取距支点 h 位置2h 06mh. 0C 处的剪力组合设计值和相应的弯矩组合设计值，计算广义剪跨比。dVdM距支点 h 截面汽车荷载内力影响线-_图中括号外、内数字分别用于边、中板。距支点 h 截面由公路-I 级荷载产生的内力1.剪力标准值 21V(1)1.2KkkiiiiAqy p式中：横向分布系数i内力影响线面积和影响线竖标值iA、iy10.5/,kKNmKNqpk=238.4。剪力标准值计算 表 5-2-121()kiiAq kN1.2()iiKy pKN)(KNVQK 板号1A（m）12A（m）2iiy不计冲击力(1+u)=1计冲击力(1+u)=1.274边板5.230.3343.360.4020.4700.951161.34205.55中板5.230.3253.360.3960.4660.951159.52203.23-_2、弯矩标准值 表 5-2-221M(1)KkkiiiiAqy p21).(mKNqAkii).(mKNpykii).(mKNMQK板号1A（m）12A（m）2iiy不计冲击力(1+u)=1计冲击力(1+u)=1.274边板5.530.3343.190.4020.4700.903133.54170.12中板5.530.3253.190.3960.4660.903131.43167.44-_3、距支点 h 截面荷载效应组合计算 表 5-3板 号边 板中 板 作用分 类组合计算表达式剪 力 （KN）弯 矩 （KNmm）剪 力 （KN）弯 矩 （KNmm）一期恒载 KGS1140.2156.3122.7136.8永久作 用 二期恒载 KGS287.797.782.191.5（计冲击力）QKS205.55170.12203.23167.44可变作 用 （不计冲击力）QKS161.34133.54159.52131.4321)(计冲击力QKGIKUKSSS433.45424.12408.23395.74）计冲击力21)(4 . 12 . 1 ( 1 . 1QKGIKudoSSsr617.38597.26583.31559.2121)(7 . 0不计冲击力QKGIKsdSSS340.84347.48316.46320.3021)(4 . 0不计冲击力QKGIKldSSS292.44307.42268.61280.87剪跨比： 02m. 1897. 0617.3826.597 hVMm0dd55m. 0895. 002. 16 . 0C斜截面顶点距支座中心位置h1.0220.9555. 02hC符合假定受弯构件抗剪截面应符合预规第 5.2.9条要求.b.ho 预规5.2.9 式kcu3 dof1051. 0VRV式中混凝土 C50 ，b 取中板肋宽（控制设计）50fkcuMpa 280mm1402VR=950KN > 表 5-3 值30.51 1050 280 897doV预规第 5.2.10 条，当时可不进行抗剪承载力计算，箍筋按构0td23 dohbf105 . 0V造配筋。-_式中混凝土 C50 ，预应力提高系数。Mpa 83. 1ftd25. 12对于板式结构，公式 5.2.10 右边计算值可乘以 1.25 的提高系数则表 5-3值，由此可知，本例预制359.0KN8972801.8325. 1105 .1.25x03 doV空心板的尺寸满足预规第 5.2.9 条要求，但箍筋仍需计算设置。5.2.25.2.2 箍筋设置箍筋设置由于本例采用先张法预应力结构，无预应力弯起钢筋、竖向预应力筋，其斜截面抗剪全部由混凝土和箍筋承担预规5.2.7-1 式csdoVV 预规5.2.7-2 式svsvkcu03 321csffP6 . 02hb1045. 0V式中 简支板异号弯矩影响系数，取；111预应力混凝土受弯构件的预应力提高系数，取；21.252受压翼缘的影响系数，取；31.13斜截面内纵向钢筋的配筋百分率 （AP+AS）/bho100预制板端配 10 根，边板中板s 2,152 p1390mmA 2 s1923mmA 2 s1810mmA ps0AA1390 181001001001.28b h280 897斜面内箍筋含筋率 ASV/SV.bsvsv箍筋采用 RHB335 双支， ， 2 sv226mm1132AMpa 280fsv箍筋间距vS22 .62 32 22 1 )(.)6 . 02(102 . 0doosvsvkcu VrbhfAfP箍筋间距计算 表 5-4支 点1/4 L板号doV（KN）b（mm）ho（mm）vS（mm）doV（KN）b（mm）ho（mm）vS（mm）边板617.38320897198364.11320895334中板583.31280897183340.50280895312-_根据预规第 9.3.13 条要求，箍筋间距不大于梁高 1/2，且不大于，箍筋含筋率2400mmHRB335 PV0.12%，在支座中心向跨径方向长不小于 1 倍梁高内箍筋间距不宜大于。实100mm际上板端到 L/4，箍筋间距取 VS=，余为 VS=。100mm200mm当受弯构件的纵向钢筋和箍筋符合预规第 9.3.13 条的要求，根据预规第 5.2.11 条规定,可不进行斜截面抗弯承载力计算6 6 持久状况正常使用极限状态计算持久状况正常使用极限状态计算6.16.1 预应力钢束应力损失计算预应力钢束应力损失计算6.1.16.1.1 张拉控制应张拉控制应力力按预规第 6.1.3 条，采用钢绞线的张拉控制值：Mpa 1395186075. 0f 75. 0Pkcon6.1.26.1.2 各项预应力损失各项预应力损失1）预应力钢筋与管道壁之间的摩擦产生的应力损失先张法预应力 01 L2）锚具变形及钢筋回缩产生的应力损失P2 LELL式中张拉端锚具变形、钢筋回缩值（mm） ，查预规表 6.2.3，对于夹片锚具（无L顶压时）；6mmL 张拉端至锚固端之间的距离（mm） ，假定台座一批张拉三块预制板，单端张拉取L。mm107070mL3 Mpa 7 .161095. 1107065 32 L3）预应力钢筋与台座之间的温差引起的应力损失加热养护分两阶段进行，第一阶段低温养护，温差控制在 20左右,此时计算预应力损失。待板身混凝土达到 0.8fcu,k时再进行第二阶段高温养护。 Mpa 40202)(2123 Ltt4）混凝土的弹性压缩引起的应力损失根据预规第 6.2.5 条，先张法混凝土构件放松钢筋时，由混凝土压缩引起的损失为 pcEp4 L-_式中在计算截面钢筋重心处，由全部钢筋预加力产生的混凝土法向应力（）pcMpa预应力钢筋弹性模量与混凝弹性模量的比值 =EpEp65. 51045. 31095. 145 pc0 0p0p00p0yIeNAN式中：NPO=POAP Mpa 1312.42/5 L3 L2 Lconp0epo=YP ， YO=hO-YOX根据预规第 6.1.7 条规定，对先张法预应力混凝土构件，支点要考虑预应力传递长度 Ltr范围内预应力的实际应力值，在构件端部取零，在传递长度末端取有效预应力 pe，两点间按直线变化取值。当传力锚固时的混凝强度达 80%，相当于 C40 时，钢绞线 pe=1000MPa时，表值，采取慢速放松措施的预制力传递长度为：， 67dLtrmm133410004 .13122 .1567则距支点 h 断面： Mpa) 1180(4 .131213341020)180(p0和计算表 表 61pc4 L边板中板跨中1/4Lh(距支点)跨中1/4Lh(距支点)项目6655. 0A007869. 0I0397. 0ep0403. 0y06642. 0A007850. 0I0398. 0ep0404. 0y0659. 0A007773. 0I0400. 0ep0407. 0y06214. 0A007599. 0I0393. 0ep0400. 0y06201. 0A00758. 0I0394. 0ep0400. 0y06162. 0A007524. 0I0396. 0ep0405. 0y0(Mpa)p01312.41312.411801312.41312.411802 pmmA236320851390222419461390KNANp0pp03101.22736.41640.22918.82554.01640.2)Mpa(yIeNAN0 0p0p00p0 Pc 10.929.685.8810.739.946.12)Mpa(pcEp4 L 61.754.733.2260.6256.1634.58-_5）预应力钢筋的松弛引起的应力损失根据预规第 6.2.6 条有：pe PkPe 5 L26. 0f52. 0 式中张拉系数，一次张拉取；1钢筋松弛系数，本例采用级松弛（低松弛）钢绞线，取 ；3 . 0传力锚固时的钢筋应力，查预规表 6.2.8，对先张法构件PeMpa 3 .13782 LconPe Mpa 8 .513 .137826. 018603 .137852. 03 . 015 L 6）混凝土收缩和徐变引起的应力损失按预规第 6.2.7 条计算：预规6.2.7-1 式pst0,tuPcEpt0tu,csp 6 L151E9 . 0式中混凝土收缩和徐变系数终极值，假定环境年平均相对湿度 RH=80%，t0,tucst0,tu传力锚固混凝土龄期为 7d，理论厚度 （边板，中板近似相同）mm 14084805944002 u2Ah查预规表 6.2.7 直线内插得 ，。表值对 C503 7,tucs1028. 025. 27,tu及以上混凝土，表列值应乘以 14 .32fck式中 C50 的/Mpafck4 .32计算纵向钢筋截面重心处由预应力产生的混凝土法向压应力，按 ， 计算，此时预应力损失，考虑锚固钢筋时（第一o opopoopo pcyIeNANppopoAN批）的损失，根据施工情况考虑自重影Mpa 1312.42/5 L3 L2 Lconp0响，支点考虑预应力传递长度 Ltr、epo=yp、规定，计算的opso0xy =e =h -y。Mpa 20405 . 0f5 . 0cuPc-_计算表 表 6-2Pc板号截面G 1 kM(KN.m)mm(A2p )Mpa(p0)KN(NP0)m(eP0)m()e (yPs0)m(A40 )m(I40Pcp0p0p01 0 00NN eyAI(Mpa)G KM跨中847.9923631312.43101.20.3970.400.66550.078696.57L41636.0820851312.42736.40.3980.400.66420.078506.41边板h139011801640.20.4000.400.65900.077735.91跨中742.1022241312.42918.80.39300.62140.075996.81L41556.6519461312.42554.00.39400.62010.075806.47中板h193011801640.20.39600.61620.075246.14计算表 表 6-36 L板号截面)Mpa(Ep 7,tucs7,tuEpPc0sp AAA 002 PsPsIAe1pst0,tuPcEpt0tu,csp6 L151E9 . 0跨中6.570.006442.37101.6L416.410.00632.38100.0边板h51095. 1-31028. 02.255.655.910.00502.4098.9跨中6.810.00652.31103.7L416.470.00612.31101.7中板h51095. 1-31028. 02.255.656.140.00522.3