升船机资料汇编.docx

垂直升船机总体设计作者：佚名文章来源：不详点击数：268更新时间：2008-9-23 16:45:18懿收藏此页1概况岩滩水电站1 X250 t级垂直升船机布置在电站枢纽的左岸，由上游引航道、 挡水坝段、中间渠道、升船机本体段和下游引航道等建筑物以及机电设备等组成， 航道中心线总长度905. 8 mo通航规模系根据红水河的航运情况经研究论证，报国家计划委员会批复，确 定为前期按1X250 t级升船机建设，为今后航运事业发展留有余地，上航道水 下建筑物按通过500 t驳船建设，下航道内预留1X500 t级升船机建设位置。升船机设计年货运量为180万t,其中上航40万t,下航140万t,最大通 航船舶吨位为250 t铁驳。最大船舶型长37. 0 m,型宽9. 0 m,满载吃水1. 27 m, 满载排水量330 to货运量计算条件假定：(1)年航运天数325 d；(2)每天通航时数22 h；(3)来航量不均匀系数1.4；(4)船只装载利用系数0. 85；(5)每天客轮过坝次数2次；(6)双向运行。通航条件为上游最高通航水位223.0 m,上游最低通航水位212.0 m,下游 最高通航水位162. 6 m,下游最低通航水位154. 5 m。通航净空要求为最高通航 水位以上8. 3 mo2升船机机型选择根据岩滩水电站水位落差大，河床窄，建筑物布置紧凑等客观条件，选用垂 直提升式升船机作为通航过坝设备。目前国内外有代表性的垂直升船机有两种型式，一种是带大螺杆螺母安全装 置的齿轮齿梯爬升式(简称齿轮齿梯式)；另一种是钢丝绳卷扬提升式(简称卷扬 式)。两种型式的比较主要有以下特点：(1)齿轮齿梯式。作为安全装置的4个大螺母随齿轮作同步空转，与相应的 4条大螺杆的螺纹保持均匀间隙，对设备的制造和安装的精度均有较高的要求， 对塔柱的施工精度及其变形、位移的控制也有较高的要求。此较适合于中、低扬 程的升船机。且不宜船厢入水运行。(2)齿轮齿梯式在国内尚无成功经验借鉴，其中有多项国外专利，因引进费 用高，技术难度大，研制费用高。(3)卷扬式国内有类似的设备研制经验可借鉴，制造、安装、维护相对较简 单。(4)卷扬式对土建的施工精度及其变形、位移均无特殊要求。岩滩升船机的最大扬程为68. 5 m,经对上述比较要点的论证分析后，选用 卷扬式。岩滩水电站通航建筑物的特点是：下游通航水位变幅大，下游通航水位差 8. 1 m,非通航水位差39. 2 m,水位变率大，实测最大达125 mm/min,汛期泥沙 含量大，实测最大为12. 9 kg/m3o对卷扬式垂直升船机的船厢是否入水运行， 其主要比选要点有：(1)不入水运行：土建结构复杂、开挖量大、塔柱高、工程量及施工难度大。 主机传动载荷小、主机重量小、所需电机功率小、调速设备简单。金属结构工程 量大、操作频繁。通航运转环节多。淤沙难以处理。水位变率大易造成搁船事故。 汛后复航时间长。(2)入水运行：土建结构简单、开挖量小、塔柱低、工程量及施工难度小。 主机传动载荷大、主机重量大、所需电机功率大、调速设备较复杂。金属结构工 程量小、操作少。运行环节少。停航时间少。淤沙易处理。不易造成搁船事故。经充分比较分析，选用船厢入水运行方式总投资少，比较适合岩滩水电站通 航建筑物的特点。因此，岩滩升船机为卷扬式提升、船厢入水、非全平衡垂直升 船机。3升船机建筑物设计升船机建筑物共分为上游引航道、挡水坝段、中间明渠、本体段、下游引航 道等五个部分组成。(1)上游引航道位于坝轴线上游的库区内，全长275 mo因口门区在库内， 水面宽，故省去航道过渡段，只设调顺段、停泊段和导航段。停泊段设有混凝土 重力式靠船墩，可停靠500 t级一个船队，靠船墩顶端设有灯塔1座。导航段位 于停泊段与大坝之间，采用浮式混凝土浮堤结构，共分两段，段间较接，每段长 65 m,型宽10 m,型深2. 8 m,两侧用锚链固定，一端伸入坝体凹槽形竖向轨道 内较接固定，可通过收放锚链使浮堤随水库水位变化。(2)挡水坝段为两个坝段，每段长均为16 m,在两段中缝处留有净宽为12 m 的过船孔，上部设有T型钢筋混凝土公路桥。过船孔的孔口尺寸能满足远期500 t级船舶通过。在过船孔上还设有挡水闸门1扇，门槽2套，当汛期停航或中间 明渠检修时关闭闸门挡水。(3)中间通航渠道上游与挡水坝段连接，下游与升船机本体上闸首连接。渠 道全长39. 5 m,净宽12 m,为钢筋混凝土 U型结构。最低通航水位时仍有3 m 水深，可满足远景500 t船舶通航要求。在渠道右侧的224 m高程平台上布置有 大坝至主机房的公路交通桥，桥底尚布置有升船机配电房。(4)升船机本体部分包括上闸首、升船机主体段、下闸首等三部分。上闸首是升船机本体的上游挡水建筑物，上接中间渠道，下接升船机主体。 主要有工作闸门、排沙孔、过船防撞梁及其启闭设备等。工作闸门位于通航渠道的末端，兼有通航时挡水、与承船厢对接、上游通航 水位变化时调整高度位置保持门上通航水深等作用。排沙孔位于距通航渠道末端7. 45 m,设潜孔式平面定轮钢闸门和固定卷扬 式启闭机，用来排除渠道中的淤沙和必要时放空渠道中的水体。升船机主体段位于上、下闸首之间，长45. 3 m,主要由船厢池、塔柱、 主机房、中控室等组成，是升船机建筑物的主要部分。船厢池是由两侧挡墙和上闸首围成的三面围墙一面开敞的结构，下游侧与下 闸首及下游引航道连通。池长49.3 m,净宽16.5 m,池底高程149. 5 m,即当 下游最低通航水位154. 5 m时有5 nl水深，满足通航时船厢与下游对接要求。此 外，在船厢池两侧壁的151.1 m高程处设有净宽为1 m的平台供承船厢维修及设 备组装用。塔柱下端由船厢池底板和挡墙支承，为槽型薄壁钢筋混凝土结构，高度95.6 m,宽度7. 75 m,壁厚1 m,左右侧各两个塔柱，每个塔柱设3个净宽为5. 5 m 的平衡重井，左右塔柱之间在塔顶通过厚板梁连接，使其成为封闭式框架以增加 整体刚度。在塔柱的内壁设有4条承船厢导轨和供主机检修时卸载用的船厢锁锭 座。在每侧的塔柱之间设有楼梯供运行维护交通及事故发生时疏散人员用。在左 侧塔柱还设有1台电梯。主机房设在塔柱顶部240. 6 m高程，两侧设钢筋混凝土立柱，立柱牛腿上有 1X63 t桥机轨道。房顶为钢桁架结构，机房左、右及下游侧设有宽1.5 m的外 走道，上游侧经公路桥与坝顶连通。中控室设在塔柱中间的主机房底部，从主机房有楼梯连通。中控室的上下游 侧全部采用玻璃作隔墙，具有较好的视野；可直接观察到上游库区及中间渠道、 下游口门区的船只航行情况。下闸首是升船机本体部分检修时的下游挡水建筑物。上接升船机主体段， 下接下游引航道，长13.8 m,设有平面叠梁式检修闸门一扇。下闸首侧墙在一 期混凝土浇筑时留有一缺口供船厢浮运进船厢池用，待船厢进池后再同二期混凝 土封堵缺口。(5)下游引航道是升船机与下游连接的航道。上与下闸首连接，下与下游河 道连接。全长486.8 m,分导航段、调顺段和停泊段，引航道底宽由下闸首端的 10.4 m逐渐拓宽至28 mo底部高程152 m,可满足250 t船舶通航。经水工模 型试验测定，引航道口门区流速：平行航线流速1.45 m/s,垂直航线流速0.22 m/s,回流流速0.37 m/s,均满足航运要求。引航道停泊段设有8个系船墩，间距15 m,各墩在最低通航水位154.5 m 至墩顶167. 5 m高程之间各设1组间距为1. 5 m的系船钩。在引航道左侧195 m 高程设有1座灯塔。4升船机机械设备设计升船机机械设备有：主提升机（简称主机）、平衡重装置、承船厢导向装置、 承船厢夹紧装置、承船厢顶紧装置、承船厢锁锭装置、液压平衡装置、防撞装置、 顶紧密封装置、充泄水装置等十个部分。4.1主提升机主机安装在塔柱顶部240. 6 m高程的机房内，由4组卷扬机和4组静力平衡 滑轮组组成，对称布置。每组卷扬机由1台直流电机驱动，通过齿式联轴器、带 制动盘联轴器、双输出轴的高速减速器、齿式联轴器、传动轴将动力传给对称布 置于高速减速器两侧的2台双输出轴低速减速器。每台低速减速器的末级齿轮两 端输出轴通过鼓形滚柱联轴器各联1套卷筒装置，共16套卷筒，中心线距楼面 2. 1m,卷筒的外侧端面设有制动盘，每个制动盘上设3对液压盘式安全制动器。 在电动机与高速减速器之间设1对盘式工作制动器。4组卷扬机的低速减速器输 入轴之间通过齿式联轴器、带胀紧套的齿式联轴器、同步轴、换向锥齿轮箱连成 一封闭的环形机械传动及同步系统。固定在每个卷筒上的3根钢丝绳分内外两侧出绳，其中2根内外侧共绳，另 1根仅在内侧出绳。内侧出绳依次下连锥套、调节螺杆并与液压调平油缸的活塞 杆相连，油缸下端与承船厢吊耳相连；外侧出绳依次下连锥形套、螺杆调整装置、 平衡重。每组卷扬机中部设置1组4个滑轮，滑轮内侧出绳依次下连锥套、拉板、 船厢吊耳；外侧出绳依次下连锥套、调整螺杆、平衡重。在调整螺杆头部设有防 转板防止钢丝绳旋转。卷筒或滑轮组内侧钢丝绳下连船厢，外侧钢丝绳下连平衡重形成一平衡系 统。主机设计的特点是：（1）提升力大。因系非全平衡和船厢入水运行，主机的 额定提升力为4 401 kN,短时尖峰载荷下达7 708 kN； （2）提升系统双向受载。 因船厢出、入水产生浮托力的增减，主机每一运行过程中主机的总载荷在4 401 kN至7 708 kN之间变化，存在力矩过零（换向）问题。主机布置的关键是减少低速减速器和大卷筒的制造难度。主要措施是减少或 简化传动系统、减少作用于卷筒上的力矩。曾做过4台、8台、16台低速减速器 和钢丝绳不同绳径的方案比选和优化，最终确定为8台低速减速器和相应的16 套卷筒和52 mm的钢丝绳。主机主要技术参数见表1。表1岩滩水电站1X250 t级垂直升船机主要技术特性表项 目网单位网数 值td=2j项目网单位网数 值最大提升总载荷/短时入水尖峰总载荷tdkN td4 401/7 708口=1,4高速减速器仟0型号td tdZLY-560-10（1=10.029）平衡重总质量（力矩平衡重/静力平衡重）tdttd1100 （840/260） td输入轴转 速（快行/慢行）tdr/min td749/118.263吊点数（船厢侧/平衡重侧）td个td64/48 td输出 轴转速（快行/慢行）Tdr/min td74.713/11.797船厢升降速度（空气中/出入水）tdm/s td0.19/0.03 td台 数td台td4 船厢升降加速度（正常/事故）tdm/s2td±0.01/-0.05td=l同 步轴td最大传动扭矩tdN.m td40000船厢最大升降行程tdm td68.5 td同步轴转速（快 行/慢行）Itdr/min td）74.713/11.797年运行天数/天双向运行次数|tdd/次td325/31 3=1,4低 速减速器td额定输出扭矩/最大输出扭矩tdlkN.m td2x55O/2x9OO正常行程升降时间（下降 /上升）tdmin td7.755/7.847 td输入轴转速（快行/慢行）tdr/min td74.713/11.797 卷筒td名 义直径tdmm td32OO td）传动比td td66,2292 数 量td个td16td台 数td台 Itd8 滑轮 |td|名义直径tdmmtd3200td=1,5工作制动器td型号td tdlTX（SIME INDUSTRIE）数 量td个td16 td座 数座td4 钢丝绳td直 径 tdmm td52 td制动盘直径tdmm td705 型号td tdCASAR TURBOPLAST8x26 td额定制动力矩tdNHd制动磨擦系数td td>0.4总根数=（卷筒长绳短绳）滑轮绳td根td64=（32 16） 16td=l,5安全制动器td型 号 |td） tdSH18-2-2（SIME INDUSTRIE）电动机td类 型td/d宜流DMA 315M64V td座数/每座缸数td座/缸td48/2 额定功率tdkWtd339td制动半径tdmm td 1800 额定转速tdr/mintd750td制动力（动静态）tdkNtd225/200 台 数td台td4td制动摩擦系数td td>0.44.2 平衡重装置升船机平衡重装置共设有4组静力平衡重，总重量为260 3 8组力矩平衡重，总重量为 840t。平衡重为分块制作的钢筋混凝土结构及部分铸铁块，表面进行涂漆防渗处理，上部通 过长螺杆与主机外侧出绳的钢丝绳连接。每组平衡重设有套钢结构安全框，如发生断绳事 故，平衡市落在安全框内的缓冲装置上，其看量分配到该组平衡甫的其余钢丝绳上，从而确保整个平衡系统的平衡。在安全框上还设有导向装置保持运行时平衡甫在平衡市井内垂直移 动。4.3 承船厢导向装置共设有4组，安装在船厢两侧，分横向导向和纵向导向。导向装置由支座、导轮、压力 弹簧等组成，通过压力弹簧将导轮推出与塔柱两侧的导向柱轨面接触，保持承船厢在运行时 上下垂直移动而不摆动。4.4 承船厢夹紧装置承船厢夹紧装置共设有4组，位于承船厢两侧，分别与塔柱内侧的4条导向柱对应。每 组夹紧装置由支座、液压油缸、夹头各一对组成。船厢与上闸首对接需要夹紧时，通过液压 系统对油缸无杆腔进油，推出夹头与塔柱两侧的导向柱轨面接触并夹紧，确保承船厢不至因 对接误差或船舶进出船厢时引起的水面消涨或塞高产生的垂直力的大小和分布的变化而发 生上下移动或摆动。承船厢运行时需事先将夹紧装置松开，此时，对油缸有杆腔进油。每组 夹紧装置油缸有杆腔连通，以免夹紧时导向柱承受水平力。根据可能发生的最大垂直力夹紧 装置每组的夹紧力为1 600 kNo4.5 承船厢顶紧装置承船厢顶紧装置位于船厢两侧相应于下游两个导向柱的上游侧，分别设两组每组2个顶紧装置。当承船厢被夹紧后，通过液压油源驱动油马达将顶紧装置推出顶紧，以便将船厢与上闸首对接时产生的水平力传给塔柱。4.6 承船厢锁锭装置承船厢锁锭装置系为了主机和船厢本身的维修而设置。锁锭装置对称于船厢横向中心线 布置在承船厢主纵梁腹板上，中心距为18.32 m,采用斜撑式锁锭，锁锭装置的载荷按船厢 自重（含设备重）考虑每套锁锭装置的设置载荷为1 140 kN。本升船机不设置事故锁锭装置， 其原因是：因本升船机为船厢下水方式，具备足够的拖动力，一旦船厢失水，只需将其运行 至上、下游停靠，船厢不会产生失控现象。4.7 液压调平装置液压调平的作用是当承船厢在运行过程中因卷筒和钢丝绳的制作误差以及设备的安装 误差积累造成承船厢发生倾斜时，通过调整,J钢丝绳连接的48套液压油缸活塞的位置来实 现调平。液压调平装置由48套液压油缸、阀组、油源及液压油路等组成。48套液压油缸等 分为4组，每组油缸的上、下腔分别通过管路连通。正常情况，活塞处于液压油缸的中位， 当承船厢发生倾斜达到设定值时，中控室即将每组油缸的调整方向及调整量的指令发给液压 调平控制系统执行操作，可通过静态或动态实现调平。液压调平装置同时还具有油缸、管路 爆破失压自动闭锁功能和保压、节流等功能。液压系统的压力选定为16 MPa,油缸工作压 力为13MPa,油缸内径中200mm,活塞杆直径0100mm,有效行程±250mm。船厢上设4 套油泵电动机组。该泵组还用来向船厢卧倒式闸门液压后闭机供油。4.8 上闸首防撞装置防撞装置布置在上闸首通航卧倒闸门的上游，由箱形防撞梁、橡胶缓冲装置、导向滑轮、 提升设备等组成。其作用是防止误操作致使船舶撞击上闸首卧倒闸门造成安全事故。防撞装 置的升降由安装在闸苜侧墙启闭机房内的1台1x250 kN固定卷扬式启闭机操作进行。处于 工作状态时防撞装置上的缓冲装置在水面以上800 mm高度，当船舶进出承船厢时，防撞装 置沉入水下1 800 mm,以满足通航所需水深要求，防撞装置需要维修时可将其提升到224 m 高程平台。防撞装置按最大撞击力1 524 kN设计。4.9 对接密封装置顶紧密封装置布置在上闸首工作闸门上段门叶下游面的U形凹槽内，由箱形断面结构 的U形密封框、导向轮、伸缩式U型橡胶止水密封圈、液压油缸、伸缩弹簧、油源等组成。 其作用是实现上闸首工作闸门与承船厢对接，使上闸首与承船厢内的水体连通，船舶能进出 承船厢。当需要与承船厢对接密封时，对安装在密封框上的10套液压油缸充油，密封装置 向外推出使U型橡胶止水密封圈与承船厢端面接触顶紧并使油缸保压即完成对接密封操作。 退出对接时将油缸内腔油卸回油箱，密封框借助油缸和伸缩弹簧的推力退回凹槽。密封框推 出行程为125 mm。4.10 充泄水装置充泄水装置的作用是当上闸首工作闸门与承船厢对接后，对其间隙进行充水使船厢卧倒 闸门和上闸首卧倒闸门之间平压，开启卧倒闸门让船舶进出承船厢，或关闭卧倒闸门后泄掉 其间隙中的水，让对接密封装置退出。充泄水装置由2台水泵、4套阀组和管路以及相应的 机电设备等组成。该装置布置在上闸首工作闸首上段门叶内，一端管路的两个进(出)口固定 在闸门腹板上并与上闸首水体连通，另一端管路的两个进(出)口采用软管固定在U形密封框 上，充泄水的操作过程系通过启闭不同阀组来实现的。充泄水量均为9m3。4.11 升船机双向运转程序(1)防撞梁进入工作状态；(2)船舶进入上闸首明渠；(3)承船厢行至与上游水位对齐：(4)夹紧装置夹紧、顶紧装置顶紧；(5)对接密封装置推出与承船厢对接；(6)充泄水装置对间隙充水；(7)上闸苜和承船厢上游端卧倒门打开；(8)防撞梁下沉、船舶进入船厢、系缆；(9)上闸首和承船厢上游端卧倒门关闭；(10)充泄水装置对间隙泄水；(11)对接密封装置收回；(12)顶紧装置松开、夹紧装置松开；(13)承船厢下行与下游水位对齐；(14)承船厢下游端卧倒门打开；(15)船舶解缆、驶出船厢；(16)船舶进入船厢，系缆；(17)关闭船厢下游端卧倒门；(18)承船厢行至与上游水位对齐；(19)夹紧装置夹紧、顶紧装置顶紧；(20)对接密封装置推出与承船厢对接；(21)充泄水装置对间隙充水；(22)上闸首和承船厢上游端卧倒门打开；(23)船舶解缆、驶出船厢。5升船机金属结构设计升船机金属结构包括挡洪检修闸门、上闸苜工作闸门及启闭机、冲沙闸门及启闭机、承 船厢、卧倒闸门及启闭机、下游检修闸门及启闭机等组成。5.1 挡洪检修闸门挡洪检修闸门布置在大坝的挡水坝段，位于通航明渠渠首。当通航明渠及上闸首上的水 下建筑物及设备需要检修时，关闭本闸门创造检修条件。本闸门为钢结构平面叠梁式闸门，分为6节制造和吊运，利用坝顶2x2 500 kN门机通 过自动抓梁操作闸门静水启闭。当汛期停航时，关闭该闸门挡洪渡汛。5.2 上闸首工作闸门及启闭机上闸苜工作闸门布置在上闸首通航明渠末端，具有通航时挡通航明渠的水体、与承船厢 对接、库水位变化时调整门槛高程保持通航水深等作用。工作闸门上设有卧倒闸门（过船用）、对接密封装置、充泄水装置等。为凹形下降式平面 定轮钢闸门，分4节制造在现场焊接成整体。工作闸门的启闭设备为2x3000 kN接力式液压启闭机，安装在224 m高程平台的门槽 顶部。启闭机通过圆环形拉杆与闸门吊耳较接，将闸门悬挂在门槽内。当库水位变化达到 400 mm时，启闭机启动操作闸门作每次行程为400 mm的升降调整，以保持卧倒闸门凹形 门槛水深满足通航要求。当闸门需要维护时，启动启闭机操作闸门下沉至门槽底槛检修平台 上进行。在闸门上段门叶的凹口上设有一扇卧倒闸门，钱支在凹形门槛上，在凹槽两侧设有1 台2x160 kN液压式启闭机操作闸门启闭。平时闸门处于关闭状态，当承船厢与工作闸门对 接密封，间隙充水平压后，开启本闸门使明渠水体与船厢内连通，航舶可进出船厢。在该闸门的上段门叶内还设有对接密封装置和充泄水装置。5.3 承船厢承船厢是升船机的容船设备，为一凹槽型薄壁钢结构，两端各设有1扇卧倒式闸门，组 成一有效容积为965 m3的容船空间。承船厢上还布置有液压调平、顶紧、夹紧、锁锭、导 向、系船等机械设备和配电、控制、检测、通讯、液压等机电设备。承船厢的外形尺寸、体 形、结构型式系综合考虑了承船厢出入水运行的特点以及设备的安装维护要求、升船机运行 要求等因素，对承船厢在运行中可能出现的各种工况及其载荷组合，利用空间有限元理论通 过计算机对承船厢进行整体受力分析和结构优化后确定的。承船厢的有效水域为40 mxl0.8 mxl.8 m±0.1 m（长x宽x水深），外形尺寸为48.5 mxl6.3 mx4.4 m（长x宽x高），自重465 t（含设备重），载水重965 t,总重量14301。在承船厢两侧的主纵梁中心线上分别设有10组吊耳，其中2组每组有4个吊耳孔，分 别与船厢静力绳较接；有8组每组有3个吊耳孔通过液压调平油缸与船厢力矩绳较接。承船 厢通过16根静力绳和48根力矩绳较接，将承船厢悬挂于塔柱内。启动主提升机通过钢丝绳 带动承船厢上下运行实现船舶过坝通航。5.4 卧倒闸门及启闭机在承船厢的两端各设有1扇卧倒闸门，与承船厢凹槽底部较接，在闸门两侧设置有1 台2x160 kN液压启闭机与闸门及支座较接，利用液压调平装置的油源操作闸门启闭。卧倒 闸门上还设有缓冲式防撞装置，防止进厢船舶因误操作而发生事故。在承船厢的顶部两侧沿主纵梁长度方向分别设有宽为2.75 m的平台作为机电设备安装 和运行维护人员通道。当两端卧倒闸门关闭时，与门顶平台构成一环形通道。在承船厢顶部 平台下层，还沿着主纵梁腹板的内或外侧设有检修通道，与顶上平台用楼梯连通。在承船厢两侧顶部平台上设有对外交通通道，一旦发生事故，船上人员可从通道疏散到 塔柱两侧的楼梯上。此外，承船厢上还设有泄水、排沙、溢水等供检修、防过载用的安全设 施。承船厢在距电站下游约2 km的码头平台上制造，然后下水浮运经下游引航道进入船厢 池就位安装。5.5 上闸首冲沙闸门及启闭机上闸首冲沙闸门的作用是排除上闸首和通航明渠以及船厢池底部的淤沙。闸门孔口位于 上闸首通航明渠的两侧侧墙上，出口位于船厢池底部的上游侧，共有2个孔口，设平面定轮 钢闸门，每孔闸门由1台1x250 kN固定卷扬式启闭机操作动水启闭。5.6 下闸首闸门及启闭机下闸首闸门的作用是当船厢池需耍检修时用来挡下游水体，创造维修条件。闸门设在下 闸首船厢池出口处，为平面滑动钢闸门，分6节制造，在现场用轴连成整体，平时将闸门锁 锭在平台上，使闸门底缘距离下游最高通航水位8.3 m,需要封孔挡水时通过1台2x800 kN 固定卷扬式启闭操作闸门启闭封孔挡水。6升船机电气设计6.1 电气一次设计包括供电、电气照明、接地和防雷。升船机对供电质量和可靠性要求较高，为确保安全运行，配电系统采用双电源供电，分 别引自厂内10 kV配电系统的V段和VI段母线。升船机配电采用10 kV、0.4kV两级电压供 电，10 kV母线分为两段，设联络开关，互为备用。主机为4台单机容量为339 kW的直流 电动机，当任一台电动机退出运行，其余3台应能完成提升操作，为了提高其可靠性，每台 电动机均由独立的整流变供电，分别接在10 kV配电系统的两段母线上。升船机其余负荷均 为交流低压设备，分别由2台公用变供电，每台带一段母线，设联络开关自动切换互为备用。升船机最大扬程为68.5 m,进入承船厢的动力电缆选用能承受较大外力的雨:型橡套电缆。电 缆从主机房接出，垂直悬挂，下端设有电缆卷筒，随船厢升降而自动收放电缆。升船机为高层建筑物，为了提高光效，降低能耗，主机房采用大容量块板面混光灯照明， 中控室采用嵌入式日光灯照明，配电房、塔柱楼梯采用白炽灯照明；下游引航道长达400 多m,且汛期处于水下，采用高压钠投光灯照明；在上游引航道浮式导航堤上设高压钠灯照 明。其余如上闸首、启闭机房、交通桥等部位采用庭院灯照明。所有室外照明灯均由升船机 中控室统一控制。升船机公用变压器采用中性点直接接地系统。电气设备一律采用接零保护，所有电气设 备金属壳均与电源中性线相连。所有升船机主体的建筑物均利用水工建筑物内的主钢筋作为 自然接地体，并与大坝接地网连接。为防止强电磁对计算机的干扰，中控室的地板内敷设专 用屏蔽网，且与接地网可靠连接。在承船厢子站上设有专用接地电缆与中控室接地网连接。在主机房、引航灯塔等高层建筑物的顶部，均设有避宙带或避宙针、6.2 电气二次设计包括主机电气传动系统，监控、监护系统，交通指挥、通讯系统。(1)主机电气传动系统设计是根据主机的运行参数和对主驱动电动机调速的要求来选择 电气主传动的方式和主系统的接线。主机参数要求如下：升降最大行程：68.5 m；运行速度要求：在空气中运行速度为0.19 m/s；船厢出入水及上游匀速段的运行速 度为0.03 m/s；船厢升降正常加速度为±0.01 m/s2；船厢升降事故减速度为-0.05 m/s2»系统最大不平衡载荷：在空气中时为4401 kN；短时尖峰载荷为7 708 kN。系统总 载荷是变化的不平衡系统。本机采用4台电动机驱动，当其中任一台电动机故障，其余3 台电动机仍能使承船厢维持运行。根据以上特点，确定对主提升机驱动电动机的调速要求为：调速比D=15；在速度 转矩特性曲线的4个象限均能正常工作。且工况改变时能自动、连续地转移运行工况； 无级调速，平滑系数-1,系统在阶跃信号作用下超调量小于或等于5%,速度图规定 的斜坡信号作用下无超调量；系统开环截止频率大于15 Hz,相位裕度大于或等于60。； 转速静态误差小于2%；调速方式为恒转矩方式。电气主传动方式有直流电机和交流电机可供选择。宜流电机的优点有：调速范围广，容易实现零到全速范围内的调节；调节平滑、稳 定，容易实现无级调速和准确停靠，启动平稳；效率较高；有设计、运行、维护经验。但缺点是电机维护复杂。交流电机的优点有：电机简单、过载能力大而转动惯量小。缺点是：变频设备复杂， 制造、运行、维护缺乏经验：交流变频调速难以克服转矩脉动现象；拖动设备投资大。经综合比较、权衡利弊，还是选用直流电动机比较稳妥。电气传动系统采用他激直流电动机、固定激磁，具有可逆运转特性，实现4象限调速、 简化控制、提高制动速度的目的。调速系统采用全数字式有准备逻辑无环流系统。因主提升机通过环型刚性同步轴强制同步，因此4台驱动电动机的机械特性的一致性误 差要求较高，小于2%。为使4台机输出力矩平衡，电气传动系统采用1个速度外环带4个 电流内环的接线方式。(2)监控、监护系统采用计算机为主常规为辅的方式。其主要功能是：按给定的运行方 式控制运行，兼有运行状态显示、故障及事故报警、显示、记录，应急保护等。监控系统采用分层分布式的计算机监控系统，中央级设在中控室，共设2台上位机互为 备用。单元级(子站)分为主提升机、承船厢、上闸首、下闸首等4个子站控制防撞梁、对接 密封、充泄水、卧倒门、主机制动、主机润滑、顶紧、夹紧、液压泵站等现地设备。每一子 站设有一套可编程控制器，可在中控室进行集中自动控制或现地控制。计算机监控系统中主控级与现地子站级通过高速串行数据总线互连，构成冗余的双重 LAN局网。(3)交通指挥、监视、通信系统。交通指挥系统包括广播指挥和通航指挥。广播指挥为 分别在浮式导航堤，上、下闸首，主机房等部位设置广播喇叭构成。通航指挥为在浮式导航 堤、上下闸首、下游导航堤、承船厢等部位设置交通信号灯、中心灯、边界灯构成。监视系统共设置15套全天候、低照度、单头尾工业电视构成。其监视和集控设在中控 室。通信系统利用水电站的数字程控交换机，在升船机本体的中控室、主机房、配电室等场 所设置电话分机，实现升船机对内和对外通信。7设计体会及尚需探讨的问题(1)设计标准问题。随着我国水电事业的发展，解决高坝通航问题已成为水电建设需要 解决而又未完全解决的突出问题，许多专家、学者为此奋斗了十几年甚至儿十年，做了大量 的技术研究和技术开发工作，积累了一定的经验。卷扬平衡重式垂宜升船机是解决高坝通航 问题的优选机型。目前国内在建和拟建的三峡、水口、隔河岩、高坝州、岩滩、大化等水电 工程均采用这种机型。由于垂直升船机与通常的通航设备存在诸多特殊的不同之处，应有相 应的标准作为设计依据。但目前国内高坝通航有关标准的制订工作严重滞后，给岩滩垂直升 船机的设计、制造、安装工作带来相应的困难。（2）升船机的总体布置。从总体说，结构布置紧凑，基本满足运行要求，但设备安装、 维护的空间偏小。如主机房净空尺寸偏小，没有设备安装间，造成设备的安装和维修困难； 塔柱侧墙与承船厢之间的净空只有100 mm,船厢主纵梁腹板与侧墙的净空也只有1 050 mm, 一些设备的孔洞也偏小，如主机力矩绳与楼板孔洞净距不到50 mm;主提升机的两侧出 绳，一侧与承船厢连接，另一侧与平衡重连接而构成一（部分）平衡系统，存在不平衡力矩， 致使主机传动系统存在内应力，因此造成主提升机维修时拆卸与安装困难。（3）静态调平与动态调平问题。由于主机采用卷扬式，因卷筒宜径和钢丝绳绳径误差在 运行中会造成误差积累，从而引起承船厢倾斜或钢丝绳张力不均匀，因此需要通过液压调平 系统进行调平。当承船厢四角检测点最高最低点高差达80 mm时，调平系统在120 s时间内 完成静态调平，调平后其误差应小于20 mm。其后，四角检测点最高最低点高差值每超过 20 mm即进行动态调平。根据岩滩升船机卷筒宜径及绳径实测最大误差分别为0.3 mm（经成 组选配后）和0.1 mm（抽样），卷筒宜径为中3 200m m ,计算得全行程积累误差合计为17.48 mm。现场调试运行实测误差值比计算值略大，但运行相当平稳。因此笔者认为，至少调平 的初始四角检测点最高最低点高差值（20 mm）可以适当放大；只要卷筒及绳径误差能控制在 一定值，可以不需要动态调平，这样可以简化控制系统。（4）机械同步与电气同步问题。岩滩升船机主机采用机械同步与电气同步相结合，直流 电动机和恒转矩调速方式。理论上这种方式的好处是可靠性高、平稳性好，但对电动机及其 控制系统的性能要求高（电动机需进口），电动机容量增大，调度方式苛刻，造价高。因此采 用交流电动机和恒功率混合调速方式应是值得探讨的。（5）承船厢下水运行方式问题。承船厢与下闸苜对接采用承船厢下水运行方式，主要因 下游水位变幅大（下游通航水位差8.1 m,非通航水位差39.2 m）、水位变率大（实测达125 mm/min）、汛期泥沙含量大（实测最大含沙量12.9 kg/m3）等特殊条件而采用的方式。从土建方面比较，如果采用船厢不下水方式，则必须设置下闸首工作闸门、门槽和启闭 机排架，加长下闸首的长度达10 m,基础开挖深度增加5 m；为了对下游引航道冲沙，冲 沙廊道比不下水方案长约2M5 m,且穿过薄壁结构的塔柱，使其结构复杂化；土建工程 量大幅度增加。机电设备比较，不下水方案增加了下闸苜工作闸门及启闭设备、对接密封装置和充泄水 装置，但主提升机为全平衡式，不平衡力矩减少，因而电动机容量减少，主机重量减少，控 制系统简化。从运行方面比较，不下水方案增加了承船厢与下闸首工作闸门的对接时间和对接环节， 因下游水位变率大，极易造成搁船事故，这是最难解决的。岩滩升船机在调试运行中曾发生 过，因而增加了船厢出入水后的微调功能。因此，从岩滩升船机而言，采用船厢出入水运行 方式是适宜的电气主传动方式有直流电机和交流电机可供选择。直流电机的优点有：调速范围广，容易实现零到全速范围内的调节；调节平滑、稳 定，容易实现无级调速和准确停靠，启动平稳；效率较高；有设计、运行、维护经验。 但缺点是电机维护复杂。交流电机的优点有：电机简单、过载能力大而转动惯量小。缺点是：变频设备复杂， 制造、运行、维护缺乏经验；交流变频调速难以克服转矩脉动现象：拖动设备投资大。经综合比较、权衡利弊，还是选用直流电动机比较稳妥。电气传动系统采用他激直流电动机、固定激磁，具有可逆运转特性，实现4象限调速、 简化控制、提高制动速度的目的。调速系统采用全数字式有准备逻辑无环流系统。因主提升机通过环型刚性同步轴强制同步，因此4台驱动电动机的机械特性的一致性误 差要求较高，小于2%。为使4台机输出力矩平衡，电气传动系统采用1个速度外环带4个 电流内环的接线方式。(2)监控、监护系统采用计算机为主常规为辅的方式。其主要功能是：按给定的运行方 式控制运行，兼有运行状态显示、故障及事故报警、显示、记录，应急保护等。监控系统采用分层分布式的计算机监控系统，中央级设在中控室，共设2台上位机互为 备用。单元级(子站)分为主提升机、承船厢、上闸首、下闸首等4个子站控制防撞梁、对接 密封、充泄水、卧倒门、主机制动、主机润滑、顶紧、夹紧、液压泵站等现地设备。每一子 站设有一套可编程控制器，可在中控室进行集中自动控制或现地控制。计算机监控系统中主控级与现地子站级通过高速串行数据总线互连，构成冗余的双甫 LAN局网。(3)交通指挥、监视、通信系统。交通指挥系统包括广播指挥和通航指挥。广播指挥为 分别在浮式导航堤，上、下闸首，主机房等部位设置广播喇叭构成。通航指挥为在浮式导航 堤、上下闸首、下游导航堤、承船厢等部位设置交通信号灯、中心灯、边界灯构成。监视系统共设置15套全天候、低照度、单头尾工业电视构成。其监视和集控设在中控 室。通信系统利用水电站的数字程控交换机，在升船机本体的中控室、主机房、配电室等场 所设置电话分机，实现升船机对内和对外通信。7设计体会及尚需探讨的问题(1)设计标准问题。随着我国水电事业的发展，解决高坝通航问题已成为水电建设需要 解决而又未完全解决的突出问题，许多专家、学者为此奋斗了十几年甚至几十年，做了大量 的技术研究和技术开发工作，积累了一定的经验。卷扬平衡垂式垂直升船机是解决高坝通航 问题的优选机型。目前国内在建和拟建的三峡、水口、隔河岩、高坝州、岩滩、大化等水电 工程均采用这种机型。由于垂直升船机与通常的通航设备存在诸多特殊的不同之处，应有相 应的标准作为设计依据。但目前国内高坝通航有关标准的制订工作严重滞后，给岩滩垂直升 船机的设计、制造、安装工作带来相应的困难。(2)升船机的总体布置。从总体说，结构布置紧凑，基本满足运行要求，但设备安装、 维护的空间偏小。如主机房净空尺寸偏小，没有设备安装间，造成设备的安装和维修困难； 塔柱侧墙与承船厢之间的净空只有100 mm,船厢主纵梁腹板与侧墙的净空也只有1 050 mm, 一些设备的孔洞也偏小，如主机力矩绳与楼板孔洞净距不到50 mm;主提升机的两侧出 绳，一侧与承船厢连接，另一侧与平衡重连接而构成一(部分)平衡系统，存在不平衡力矩， 致使主机传动系统存在内应力，因此造成主提升机维修时拆卸与安装困难。(3)静态调平与动态调平问题。由于主机采用卷扬式，因卷筒直径和钢丝绳绳径误差在 运行中会造成误差积累，从