360对辊式压块机设计.pdf

360 对辊式压球机的设计 摘 要 目前我国工业型煤的生产工艺主要采用粉煤添加粘结剂低压成型,以往的研究主要集中在成型工艺和粘结剂方面,对成型机械的研究开发甚少。事实上,成型机械是型煤生产的关键设备,国内大部分型煤厂采用有粘结剂的低压成型,其工艺过程主要包括原煤的粉碎、配料,粘结剂、固硫剂等助剂的添加,混捏与成型,型煤烘干等,工艺冗长。再加上用电和设备的折旧、添加剂及人员工资,导致型煤的生产成本偏高,最终型煤价格与块煤相差无几,从而使型煤用户在经济上承受起来较为困难。所以本论文就是设计高压的成型机械，这样可以少用甚至不用粘结剂。原煤不经过入洗而直接用于燃烧，不仅浪费能源，而且产生大量的煤烟和温室气体的排放发。采用清洁煤技术，是提高煤炭利用效率和减少污染的最佳选择。工业型煤成套技术就是其中一种比较成熟的方法,通过添加助剂对粉煤进行混捏成型,用作工业锅炉和窑炉的燃料,与直接燃烧散煤相比,烟尘排放量及SO2排放量都可以大量减少。所以无论是从可持续发展方面考虑还是从经济性方面考虑压块机的作用都是不可忽视的。关键词：压块机，型煤，粘接剂，温室气体。Twin roller compaction machine design of 360 type Abstract At present our country industrial briquette production technology using coal powder binder low pressure molding,previous studies mainly focus on the forming process and the binder,the molding machinery research development about.In fact,molding machinery is the key equipment of coal production,most of the domestic coal briquette binder by a low pressure molding,the process mainly includes coal crushing,mixing,binder,sulfur fixing agent and other additives,kneading and molding,briquette drying,process long.Coupled with the use of electricity and equipment depreciation,additives and staff wages,led to the coal production cost on the high side,the final price and not much difference between coal lump coal briquette,thereby allowing users in the economy is more difficult to bear.So this paper is the design of high pressure molding machine,which can use less or even no binder.Coal without washing and directly used for burning,not only a waste of energy,and produce large quantities of soot and greenhouse gas emissions.The clean coal technology,is to improve the utilization efficiency of coal and reduce pollution is the best choice.Industrial coal briquette technology is one of the more mature method,by adding additives to coal powder are mixed and kneaded molded,used for industrial boiler and furnace fuel,and direct combustion of coal,soot emissions and emission of SO2can reduce the number of.So whether it is from the aspect of sustainable development consideration from the economic considerations press role can not be ignored.Keywords:Briquetting machine,briquette,adhesive,greenhouse gas 目 录 1 绪论.6 1.1工业型煤的发展状况.6 1.2对辊压密机的成型原理.6 1.3对辊成型机的发展概况.7 2 电动机的选择及传动方案的确定.9 2.1电动机的选择.9 2.1.1选择电动机的类型和结构形式.9 2.1.2选择电动机的容量.9 2.2传动比的计算及分配.9 2.3传动方案的确定.10 2.4减速器的选择及传动比分配.10 3 v 带带轮设计.11 3.1设计功率.10 3.2选定带型.10 3.3传动比.10 3.4小带轮的基准直径.10 3.5大带轮的基准直径.10 3.6带速.10 3.7初定轴间距.10 3.8所需基准长度.11 3.9实际轴间距.11 3.10小带轮包角.11 3.11单根 v 带传递的基本额定功率.11 3.12传动比 i 1 时的额定功率增量.11 3.13v带的根数.11 3.14单根 v 带的预紧力.11 3.15作用在轴上的力.12 3.16带轮的结构和尺寸.12 4 基本参数计算.13 4.1各轴的转速.13 4.2各轴功率.13 4.3各轴转矩.13 5 轴的设计计算.14 5.1 轴材料的选择.错误！未定义书签。5.2 计算轴最小轴径.错误！未定义书签。5.3 根据轴向定位要求确定轴向各段直径和长度.15 5.4初步选择滚动轴承.错误！未定义书签。5.5辊子处轴的设计.错误！未定义书签。5.6轴承处轴的设计.错误！未定义书签。5.7齿轮处轴的设计.错误！未定义书签。5.8确定轴上圆角和倒角尺寸.错误！未定义书签。5.9求轴上载荷.错误！未定义书签。5.10按弯扭合成应力校核轴的强度.错误！未定义书签。6 齿轮的设计与计算.20 6.1选定齿轮的类型.20 6.2按齿根弯曲强度设计.20 6.3确定公式内的个计算数值.20 7 键的选用及校核.19 8 成型辊的设计.22 8.1 成型辊的材料选择.22 8.2 成型辊结构设计.22 8.3 煤球布置.22 8.4 产量计算.23 结论.24 致谢.25 参考文献.26 1 绪论 1.1 工业型煤的发展状况 中国目前在工业上得到普遍应用的型煤主要是通过机制冷压一次成型的型煤。成型设备有对辊成型机和挤出机。成型压力较低,一般在 25 MPa 左右。型煤的形状大部分为扁圆形,也有方形、枕形、棒形等。其显著的特征是呈饼状或柱状,三维方向的尺寸至少有一个相差较大,而且尺寸单一。所制型煤密度较高,表面比较光洁,具有比较高的强度。型煤的生产设备则有向引进高压成型设备的方向和推广国内研制的低压炉前成型设备方向并举的发展趋势。以期能够降低成本,提高质量,加快型煤产业化进程。成本高于原煤,再加上型煤生产要消耗一定的人力及电能,型煤生产厂家也要获取一定的利润,致使锅炉型煤的售价一般比可代替煤种高出数十元。当型煤所带来的经济效益不能弥补用户购置型煤的价差时,在市场经济条件下,即使采用其他强制办法,也很难形成市场。这正是中国工业锅炉型煤夭折,又转向推广锅炉型煤在炉前即制即用的所谓“炉前成型”方法的根本原因。工业锅炉型煤炉前成型技术,从本质上讲是增加了锅炉的辅机。是锅炉节能技术改造的一部分。其减少环境污染效果甚差。按照有关厂家提供的价格资料分析,在中国煤炭资源价格偏低的条件下,由于设备运行状态或改变所用的煤质不同,所增加的这一部分投资回收期限大约在几个月至几年。根据对用户的调查分析,多数认为这种炉前成型方法不适应中国大量的用户锅炉单台容量小、按季节运行或间歇式运行的要求。1.2 对辊压密机的成型原理 被压物料经给料口落入两辊子之间，进行挤压粘合，成品物料自然落下。遇有过硬或不可压时，辊子可凭液压缸或弹簧的作用自动退让，使辊子间隙增大，过硬或不可破碎物落下，从而保护机器不受损坏。相向转动的两辊子有一定的间隙，改变间隙，即可控制产品最大排料粒度。对辊破碎机是利用一对相向转动的圆辊，四辊破碎机则是利用两对相向转动的圆辊进行破碎作业。特点：双辊破碎机采用三角带或万向节联轴器进行传动和调节两辊之间的间隙。对辊压密机由机架、一对辊子、三角皮带传动装置和弹簧保险装置等主要部件组成。两台电机通过皮带轮传动，带动两辊子相向转动。一个辊子的轴支承在与机架固定在一起的固定轴承上，另一个辊子的轴支承在活动轴承上。活动轴承可以沿机架导轨水平移动，使两辊子间的排料口宽度在必要时可以增大，将非破碎物排出机外。辊子安装在焊接的机架上，由安装在轴上的辊芯以及套在辊芯上的辊套组成，两者通过锥形环，用螺栓拉紧，以使辊套紧套在辊芯上。当辊套的工作表面磨损时，可以拆换。前辊的安装在滚柱轴承中，轴承座固定安装在机架上，后辊的轴承则安装在机架的导轨中，可以在导轨上前后移动，后辊的轴承用强力弹簧压紧在顶座上，当转辊之间落入难碎物时，弹簧被压缩，后辊后移一定距离，让硬物落下，然后在弹簧张力作用下又回到原来位置。弹簧的压力可用螺母调整，在轴承与顶座之间放有可以更换的钢垫片，通过更换不同厚度的垫片，即可调节两转辊的间距。对辊压密机前辊通过减速齿轮和传动轴以及带轮用电动机带动，后辊则通过装在辊子轴上的一对齿轮由前辊带动作相向转动。为了使后辊后移时两齿轮仍能啮合，齿轮采用非标准长齿。1.3 对辊成型机的发展概况 对辊式辊压成型机于 19 世纪下半叶在欧洲诞生。第一天能够成功运转的辊压成型机在 1870 年末期由比利时的 Losisau 制造并被安装在美国的里奇蒙得港的一家成型厂。然而，大多数早期的其他开发工作已在欧洲展开，并且在 19 世纪末在比利时、法国和德国已达到非常高的应用水平。表 1 表面了在德国产煤区硬煤成型机的发展情况，从 1900 年1910 年的 10 年间其辊压成型机熟练成倍增长，到 1910 年达到 243 台，年产型煤 400 万吨。德国哈汀根/鲁尔的 KOPPEN 公司是从 1898 年开始制造出了它的第一台用于硬煤成型的辊压成型机。该机有一套旋转布料装置以稳定两个成型辊的入料，两个成型辊由安装在轴中心的宽大而坚固正齿轮维持同步，两个分离辊具有形同的尺寸（直径 650mm，宽度 280mm）。这样一台机器其压辊转速为 6.5rpm，每小时可生产 6 吨相对小一些的（1550）g 用于家庭取暖的硬煤型煤。在 20 世纪 20 年代早期，德国硬煤成型开始滑坡，二战结束后煤炭成型又产 生短期复苏，大型的成型机产量的 2 倍以上。此后不久，石油和天然气在许多热用途方面显然取代了煤炭，尤其是家庭取暖，因而在生产的煤炭成型厂的数量急剧萎缩。今天，在工业化国家里，大多数常规的煤炭成型厂业已停业并被拆除，其结果是，许多提供煤炭辊压成型的公司破产后或开始生产其他用途的成型设备，但是，KOPPERN 公司作为一个杰出的供应商，至今仍在积极从事设计和制造辊压成型机以及型煤设备。2 电动机的选择及传动方案的确定 2.1 电动机的选择 2.1.1 选择电动机的类型和结构形式 按工作条件和要求，选用一般用途的y系列三相异步电动机，为卧式封闭结构。2.1.2 选择电动机的容量 辊子转速 n=10r/min；辊面切相线压力 f=4.5kn/cm；辊子宽度 b=400mm；辊子速度v=r*=d*n/（60*1000）=0.1885m/s；工作部分的功率p=f*b*v=4.5*40*0.1885=33.93kw；电动机的功率p0=p/，其中是从电动机到辊论主轴之间的传动装置总效率：=1*2*3*4*4*5；1=0.97 是带轮的传动效率；2=0.98 是减速器的传动效率；3=0.99 是联轴器的传动效率；4=0.99 是轴承的传动效率；5=0.99 是齿轮的传动效率；=1*2*3*4*4*5=0.91；电动机的功率p0=p/=36.78kw；选择电动机的功率pmp0，所以选择37kw，y250s-6电动机。其同步转速是1000r/min，满载转速是980r/min。2.2 传动比的计算及分配 总的传动比i=nm/n=980/10=98，因为所选的减速器是标准减速器，并且带轮不宜承受很大的传动比，所以减速器选择时应该选择i减98的,根据第五版 成大先主编,初步选择zsy系列的减速器,传动比i减=90,根据n=1000r/min和传动比i=90及功率p 37kw,可以选择zsy315-90的减速器,由此可知,带轮的减速比为i带=i/i减=1.0889。2.3 传动方案的确定 压密机的工作环境不好，工作状况不稳定，维修也不是很方便。所以在设计过程中应使整机在保证工艺性能指标的前提下尽量提高使用寿命，简化结构，减少故障点，最大限度的降低维修量。其传动简图如图 2所示。整机结构大致分为:电动机、带传动、减速器、联轴器、工作辊、同步齿轮等。图 2 传动系统简图 2.4 减速器的选择及传动比分配 总传动比 i=nm/n=980/10=98,因为所选的减速器是标准减速器，并且带轮不宜承受很大的传动比，所以减速器选择时应该选择 i减98 的,查,初步选择 ZSY 系列的减速器,传动比 i减=90,根据 n=1000r/min 和传动比 i=90及功率 p 40.78kw,可以选择 ZSY315-90 的减速器,由此可知,带轮的减速比为 i带=i/i减=1.0889。3 v 带带轮设计 3.1 设计功率 Pd=ka*p=1.4*45=63kw，其中p为传递功率，ka是工况系数，有表9.2-13要选择ka=1.4。3.2 选定带型 根据pd和n1由图9.2-1和图9.2-2选取普通v带d带型。3.3 传动比 i=n1/n2=dp1/dp2，若计入滑动率：i=n1/n2=dp2/（1-）dp1。n2是大带轮转速，dp1是小带轮的节圆直径，dp2是大带轮的节圆直径，是弹性滑动率，通常取0.01-0.02，通常带轮的节圆直径可视为基准直径。3.4 小带轮的基准直径 Dd1按表9.2-36和9.2-38选定，为提高v带的寿命，宜选取较大的直径，这里选取355mm。3.5 大带轮的基准直径 Dd2=i*dd1（1-）=382mm，dd2应按表9.2-36选取标准值，可选取dd2=375mm。3.6 带速 V=*dp1*n1/（60*1000）=18.2m/s，为充分发挥v带的能力，一般应使v20m/s，故带的传动速度还可以。3.7 初定轴间距 0.7（dd1+dd2）a02（dd1+dd2），既511mma01460mm，初步定为a0=1000mm。3.8 所需基准长度 Ld0=2a0+（dd1+dd2）/2+（dd2-dd1）*（dd2-dd1）/4a0=3146.8mm，由机械工程师表9.2-8和9.2-9选取相近值取ld0=3100mm。3.9 实际轴间距 aa0+（ld-ld0）/2=976.8mm，amin=a-（2bd+0.09ld）=643.8mm，amax=a+0.02ld=1038.8mm，其中amin是安装所需的最小轴间距，amax是张紧或补偿伸长所需的最大轴间距，bd是基准宽度。3.10 小带轮包角 1=180-（dd2-dd1）/a*57.3=178.8；如果1较小应增大或用张紧轮。3.11 单根 v 带传递的基本额定功率 根据带型dd1和n1见表9.2-17到9.2-27可查的p1=16.3kw。3.12 传动比 i1 时的额定功率增量 根据带型dd1和n1，由机械工程师见表9.2-17到9.2-27可查的p1=0.28kw 3.13v 带的根数 Z=pd/（p1=p1）*k*kl=4.44，其中k是小带轮包角修正系数，见表9.2-14，kl是带长修正系数，由机械工程师见表9.2-15。K=0.995，kl=0.86。所以要选取带根数z=5。3.14 单根 v 带的预紧力 F0=500（2.5/k-1）*pd/（z*v）+m*v*v=742N，其中m是每米v带的质量由机械工程师表9.2-16可知m=0.66kg/M 3.15 作用在轴上的力 Fr=2f0*z*sin（1/2）=7421N。3.16 带轮的结构和尺寸 由机械工程师根据表9.2-39v带轮的轮缘尺寸，基准宽度bd=27mm，基准线上槽深hamin=8.1mm，这里取ha=9mm，基准线下槽深hfmin=19.9mm，这里取做hf=20mm，槽间距fmin=23mm，这里取做f=24mm，最小轮缘厚度min=12mm，这里取做=14mm，带轮宽度b=（z-1）*e+2f=196mm，小带轮外径da1=dd1+2ha=373mm，大带轮外径da2=dd2+2ha=393mm。在cad中画出该图。4 基本参数计算 4.1 各轴的转速 轴:n1=n0/i带=980/1.0889=900r/min；轴:n2=n1/i减=900/90=10r/min；轴:n3=n2=10r/min；轴:n4=n3=10r/min；4.2 各轴功率 轴:p1=p0*1=35.89kw；轴:p2=p1*2=35.17kw；轴:p3=p2*3=34.82kw；轴:p4=p3*4*5=33.44kw；4.3 各轴转矩 轴:t1=9550*p1/n1=380.8n*m；轴:t2=9550*p2/n2=33587n*m；轴:t3=9550*p3/n3=33253n*m；轴:t4=9550*p4/n4=31935n*m；5 轴的设计计算 5.1 轴材料的选择 因为传递的功率和转矩很大故应该选择好点的材料，这里我们选择40cr，经过调质处理后，其硬度是241-286hbs，抗拉强度b=685mpa，屈服点s=490mpa，需用弯曲应力【0】=120mpa，1=70mpa 5.2 计算轴最小轴径 DminA0，由机械设计表15-3可知，A0=97-112，取A0=105，可得到dmin166.9mm，对于轴径d100mm的轴，有一个键槽时，轴径增大3%既dmin172mm，故选轴径d=180mm。输出轴的最小直径显然是安装在联轴器处轴的直径d。图5.1轴结构 为了使所选的轴直径d-与联轴器的孔径相适应，故需同时选取联轴器的型号，联轴器的计算转矩tca=ka*t3，由机械工程师查表14-1，考虑到转矩变化很小，故取ka=1.3，则：tca=49900n*m，按照计算转矩tca应小于联轴器公称转矩的条件，查机械设计手册，用凸缘联轴器，其公称转矩为5000n*m，半联轴器的孔径是d1=180mm，故取d-=180mm，半联轴器的长度L=302mm，半联轴器与轴配合的毂孔长度L1=240mm。5.3 根据轴向定位的要求确定轴的各段直径和长度 1）为了满足半联轴器的轴向定位要求，-右端需制出一轴肩，故取-段的直径d-=190mm 2）初步选择滚动轴承，因轴承只承受径向力，并且径向力很大，故选择调心滚子轴承，由新编机械设计手册可以选取轴承代号23038，其尺寸是d*D*B=190mm*290mm*75mm。3）取安装辊子部分的轴径是200mm，即d-=200mm，根据设计要求可知辊子长度为 400mm，但是为了压紧辊子，使棍子有效工作，取L-=396mm，辊子右端用轴肩定位，轴肩高度h0.07d=14mm，故取h=15mm，则轴肩处的直径是d=230mm，轴环高度是b1.4h=18mm，取b=18mm。4）轴承端盖的总厚度为23mm，轴承两端都用轴承端盖，一端端盖是为了防止轴承轴向移动，另一端轴承端盖是为了防止落料进入轴承中。根据端盖的装拆及便于对轴承添加润滑脂的要求，取端盖的外端面与半联轴器的距离为l=72mm，L-=215mm，L-=394mm，在-段中取轴承外端盖到齿轮的距离是57mm，因为对于辊子来说两端的轴承最好对称分布这样受力均匀，所以L-=195mm。5）齿轮的厚度为 b=180mm，左端用轴肩定位，所以取 d-段=180mm，由于其右端还要用螺母进行锁紧，所以要取小于 180mm 的长度，这里取做 L-=172mm，垫片的厚度是 8mm，螺母的厚度是 27mm，但是还是要露出一部分轴的，所以取-段长度 L-=60mm。5.4 初步选择滚动轴承 因轴承只承受径向力，并且径向力很大，故选择调心滚子轴承，由机械设计手册可以选取轴承代号23038，其尺寸是dDB=180mm290mm75mm。故d-=180mm。因为滚动轴承承受一定的轴向力，因此需要对轴承的外圈和内圈进行轴向定位，故-段需制出定位轴肩，去d-=218mm。5.5 辊子处轴的设计 取安装辊子的轴颈是200mm即d-=200mm，根据设计要求知辊子宽度是400mm，但是为了压紧辊子，使辊子有效工作，取l-=396mm，辊子右端采用 轴肩定位，轴肩高度h0.07d，故取h=14mm，则轴肩处的直径d-=228mm，轴环宽度b1.4h=19.6mm，取l-=40mm。5.6 轴承处轴的设计 轴承端盖的总厚度为23mm，轴承两端都用轴承端盖，一端端盖是为了防止轴承轴向移动，另一端轴承端盖是为了防止落料进入轴承中。根据端盖的装拆及便于对轴承添加润滑脂的要求，取端盖的左外端面与半联轴器的距离为l=73mm，右端面要用一个套筒定位，套筒长度去l=41mm，轴承端盖左端的轴有螺纹，在-段中取轴承外端盖到齿轮的距离是75mm，因为对于辊子来说两端的轴承最好对称分布这样受力均匀，所以l-=186mm。辊筒右端的轴承同样内外圈都需要轴向定位，-处轴上能对轴承内圈定位，取d-=190mm，取l-=25mm。5.7 齿轮处轴的设计 齿轮的厚度为b=180mm，左端用轴套定位，所以取-段直径d=180mm，由于其右端还要用锁紧螺母进行锁紧，所以要取小于186mm的长度，这里取做L-=165mm。其右端需用锁紧螺母锁紧，其直径略小于180，取M180mm,垫片的厚度是3mm，螺母的厚度是27mm，但是还是要露出一部分轴的，所以取-段长度L-=85mm。5.8 确定轴上圆角和倒角尺寸 参考表15-2，取轴端倒角为2*45。5.9 求轴上载荷 首先根据轴的结构图做出轴的计算简图。图5.2 轴载荷分布图 Fr和Fnv1即Fnv2都是竖直面内的力，根据设计要求可知，竖直面内受到最主要的力就是重力，在这里可以忽略不计，水平面内的力很大，Ft=4.5kn*40=180kn，因为支撑是对称分布的，所以Fnv1=Fnv2=Ft/2=90kn，L1=L2=270mm，弯矩Mh=Fnv1*L1=24300n*m，T=33253n*m画出弯矩图和扭矩图可知：图5.3轴扭矩分布图 图5.4 轴弯矩分布图 由上面的两个图可知在辊子的地方所受的弯扭力最大。5.10 按弯扭合成应力校核轴的强度 进行校核时通常只校核轴上承受最大弯矩和扭矩的截面的强度。根据机械设计公式（15-5）及以上数据，以及轴单向旋转，扭转切应力为脉动循环变应力，取=0.6，轴的计算应力 ca=/W=/ca=200332530006.0243000003221.0 =39.3MPa 前面已选择轴的材料45钢调质，查得1=60mpa，因此ca1,故轴安全。轴的设计与前者相同，它们的材料也相同，承受的力矩和转矩均相同，支撑相对于辊子也相同，所以不用再设计校核了。6 齿轮的设计与计算 6.1 选定齿轮的类型 齿轮的精度等级，材料，初定其模数及齿数，根据工作要求，选用直齿圆柱齿轮传动。对辊式压球机为一般的工作机器，速度不高，故选用7 级精度（GB 10095-88）。材料选择，选择齿轮材料为 40cr（调质），硬度为 280HBS。根据结构要求，齿轮的分度圆直径应该和辊子的直径相同，这里我们初步选择其模数 m=12mm，那么其齿数 Z=d/m=360/12=30。6.2 按齿根弯曲强度设计 又设计计算公式（10-5）进行试算，即 m 6.3 确定公式内的各计算数值 1）齿轮传递的扭矩 TT3/2=19195n*m 2）由表 10-7 选取齿宽系数，因为该传动中选的是悬臂式的结构，故=0.5。3)由图 10-20c 查得齿轮的弯曲疲劳极限 fe1=620mpa，4）由图 10-18 取弯曲疲劳寿命系数 Kfn1=0.85 5)计算弯曲疲劳许用应力 取弯曲疲劳安全系数 S=1.4，由公式（10-12）得 f1=376.4mpa 6)根据 v=0.188m/s，7 级精度，由图 10-8 查的动载系数Kv=1，由表 10-2 查得使用系数 Ka=1.75，直齿轮 Kf=1，由图 10-13 查得Kfb=1.35 7）计算载荷系数 K K=Ka*Kv*Kfa*Kfb=1.75*1*1*1.35=2.36 8）由表 10-5，查得齿形系数 Yfa1=2.52，应力校正系数 Ysa1=1.625 9）计算=0.01106 m=13.06 由于齿轮模数m的大小主要取决于弯曲强度所决定的承载能力，由m13.06mm查标准模数表，并就近圆整为标准值m=16mm，由齿轮直径d=360mm，算出齿轮的齿数z，Z=d/m=360/16=22.5，取齿数为23个，这样齿轮分度圆直径变为了d=z*m=23*16=368mm，辊子为了能够有效地工作其直径也要变为368mm。7 键的选用及校核 轴伸出轴与半联轴器相连，其直径 d=180mm，选用圆头普通平键（A 型）b=45mm，h=32mm，L=200mm，轴传递的扭矩 T1=33253NM，采用双键连接，成 180对称布置，考虑到制造误差使键上载荷分布不均，按 1.5 个键计算。p=dklT2(7.1)p=20016180332532=115.4MPap=120MPa 所选键合格 轴中间的键用于辊轮和轴的连接，轴颈 d=200mm，选用圆头普通平键（A型）b=45mm，h=32mm，2*L=2*100mm，该段轴轴传递的扭矩也为 T=33253N*M p=dklT2=20016200332532=103.9MPap=120MPa 所选键合格 轴右端的键用于齿轮和轴的连接，轴颈 d=200mm，选用圆头普通平键（A型）b=45mm，h=32mm，L=100mm，该段轴轴传递的扭矩 T=T1/2=16626.5NM p=dklT2=165161905.166262=66.2MPap=120MPa 所选键合格 轴所用材料与轴相同，且轴扭矩稍小于轴，在此轴上选用的键与轴相同，必定合格，在此就不一一校核。黄河科技学院毕业设计 第 22 页 8 成型辊的设计 8.1 成型辊的材料选择 由于成型压力大，球窝的接触线磨损大，在此故选用65Mn材料，持久强度高，耐磨性好。8.2 成型辊结构设计 辊筒直径是368mm，宽度是400mm，其结构如下图：图8.1 辊筒结构图 8.3 煤球布置 为了提高产量，需要合理布置煤球在辊筒上的位置，如下图：黄河科技学院毕业设计 第 23 页 图8.2 煤球布置图 8.4 产量计算 辊子沿周向布排球窝数位 55 个，辊子沿宽度方向布排球窝数位 9 个，故辊子工作一周可生产煤球个数：n=559=495，经计算每个煤球质量 m=10.3g，故可计算该设备每小时的产量：M=49510.31060=3.06t/h。黄河科技学院毕业设计 第 24 页 结论 通过本次的毕业设计让我学到了很多，这一次毕业设计是本科学习阶段的一次很难得的理论联系实际的机会，使我摆脱了单纯的理论知识的学习状态，和实际设计的结合锻炼了我的综合运用所学的专业知识，解决实际工程问题的能力，同时也提高了我查阅文献资料，设计手册，设计规范以及电脑制图等其他的专业能力水平，而且对整体的掌控，对局部的取舍，以及对细节的斟酌处理，都是我的能力得到了锻炼，经验得到了丰富，这也是这次毕业设计的关键目的所在。虽然毕业设计内容繁多，过程繁琐，但是我都认认真真的对待，一点一点的做了出来，和老师的多次交流使我的视野更加开阔，每每遇到设计上的问题老师都会给予很多帮助，有时候甚至不耐其烦的一遍遍解释，可以说没有老师的大力帮助我的毕业设计肯定不会那么精彩。老师除了对专业知识的帮助外，也教会我很多原来并没有深刻理解的大道理，特别是那句有得必有失。最近失去的东西太多了，我相信我以后一定会把这句话作为行动的衡量标准之一。黄河科技学院毕业设计 第 25 页 致谢 首先，感谢工学院和我的母校黄河科技学院四年来对我的培养。其次，我要感谢我的导师康红伟，他严谨细致，一丝不苟的作风一直是我工作，学习中的榜样，他循循善诱的教导和不拘一格的思路给予我无尽的启迪，让我很快就感受到了设计的快乐并融入其中。其次我要感谢同组同学王严严，黄克胜得帮助和指点，没有他们的帮助和提供资料，没有他们的鼓励和加油，这次的毕业设计就不会那么顺利的进行。俗话说的好“磨刀不误砍柴工”，当每次遇到不懂得问题时我都会第一时间去问康老师，康老师对我提出的问题都一一解答，从来没有因为我提出的问题稍过简单而加以责备，而是一再的告诫我做设计该注意的地方，从课题的选择到项目的完成，老师都始终给予我细心的指导和不懈的支持，他真的做到了“传道解惑”的作用，除了敬佩老师的专业水平外，他治学严谨和科学研究的精神也是我永远学习的榜样，并将积极影响我的今后的学习和工作，在此谨向康老师致以诚挚的谢意和崇高的敬意。黄河科技学院毕业设计 第 26 页 参考文献 1.徐灏.机械设计手册（第四册）.北京：机械工业出版社，1991 2.王华坤，范元勋.机械设计基础（）.北京：兵器工业出版社，2001.6 3.张一敏.固体物料分选理论与工艺.北京：冶金工业出版社，2007 4.百度百科.双辊式压球机.北京：百度搜索引擎，2000 5.谷歌.压球机.美国：谷歌搜索引擎，6.中国机械cad论坛 压球机 7.刘龙保,吴宏志,周卫平.高压对辊工业型煤成型机的设计研究 J.煤矿机械,1999,(03).8.刘随芹,戈帕萨尔格.国外高压对辊成型机的设计及其新进展 J.矿山机械,1999,(10).9.王学娅,李晓堂.1000170 4.5t/h卧式对辊压球机的研究与设计J.冶金能源,1997,(06).10.刘龙保,黄嘉兴.GXM600/45 型对辊式工业型煤成型机的研制 J.煤炭加工与综合利用,1998,(03).11.吕玉庭,杨立茹,孙健,陶宏伟.工业型煤成型工艺的研究 J.煤炭技术,2001,(04).12.刘晖.提高液压式蜂窝煤成型机生产率的途径 J.山西煤炭,1997,(03)13.刘随芹,戈帕萨尔格.国外高压对辊成型机的设计及其新进展 J.矿山机械,1999,14.H.-Y.Chen(B)Department of Mechanical Engineering,Mingchi University of Technology,No.84,Gungjuan Road,Taishan,Taipei 243,Taiwan e-mail:hychenmail.mcut.edu.tw 15.S.-J.HuangDepartment of Mechanical Engineering,National Taiwan University of Science and Technology,No.43,Keelung Road,Sec 4,Taipei 106,Taiwan