外墙悬挑型钢穿墙洞眼处封堵施工方案(标准版).docx

外墙悬挑型钢穿墙洞眼处封堵施工方案（标准版）(标准施工方案，可以直接使用，可编辑 优秀版资料，欢迎下载）南陵和顺阳光城市三期外架悬挑型钢穿墙洞眼及连墙件洞眼封堵施工方案编制:审批：安徽水利开发股份南陵和顺项目部二 O 一四年七月五日目录一、工程概况二、编制依据三、封堵人员要求四、洞口封堵施工工艺五、安全及文明施工要求专项施工方案审批栏工程名称南陵和顺阳光城市三期方案名称外架悬挑型钢穿墙洞眼及连墙件洞眼封堵施工方案编 制 人施工单位审批意见签名：年月日监理单位审批意见签名:年月日建设单位审批意见签名：年月日一、工程概述南陵和顺阳光城三期工程，位于南陵县籍ft镇。本次外架拆除后洞口封堵工程共 8 栋单体；其中 95#、96#楼为小高层 11+1 层剪力墙结构，层高 2。8 米。建筑高度 33。9 米；94#、97楼为小高层 13 层剪力墙结构,层高 2。8 米，建筑高度 36.7 米； 93#、99、100、101楼高层 17+1 层剪力墙结构，层高2.8 米，建筑高度 50.7 米，总建筑面积约 43266m2，建筑耐火等级为二级，抗震设防烈度六度，建筑设计使用年限为 50 年。基础形式为小高层为预应力管桩承台基础，高层为预应力管伐板基础。93、99、100#、101楼。二层平面以上采用全封闭悬挑双排外脚手架，分3 次悬挑：27 层做第一次悬挑，钢梁设置在第二层楼面标高处，悬挑架搭设高度为 16.4m；8-13 层做第二次悬挑，钢梁设置在第八层楼面标高处，悬挑架搭设高度为 16.4m；14 层-屋面女儿墙上端做第三次悬挑，钢梁设置在第十四层面标高处，悬挑架搭设最大高度为 18。2m。 94#、95#、96、97楼,二层平面以上采用全封闭悬挑双排外脚手架， 分 2 次悬挑：2-7 层做第一次悬挑,钢梁设置在第二层楼面标高处，悬挑架搭设高度为 16.4m；8屋面女儿墙上端做 2 次悬挑钢梁在第八层楼面标高处, 悬挑架搭设高度为 18。2m。除悬挑层外每层按规范设置连墙件。建设单位：南陵和顺实业发展股份勘察单位:南陵汇华岩土工程技术设计单位:安徽省华盛国际建筑设计工程咨询监理单位：合肥工大建设监理施工单位:安徽水利开发股份二、编制依据2.1 南陵和顺 93-101#楼施工图纸2。2 南陵和顺 93#-101#楼楼悬挑架施工方案及技术交底三、堵洞人员要求3。1 操作施工人员要严格按照施工工艺要求及技术交底进行施工；3.2 项目部专业技术负责人需严格控制施工工艺，层层把关，确保施工质量;四、洞口封堵施工工艺外架悬挑型钢穿墙洞眼处封堵施工应按以下要求进行封堵。具体工艺流程为：悬挑槽钢洞口、连墙件洞口清理钢丝刷刷毛洒水润湿灌混凝土抹防水砂浆涂抹防水涂料现场淋水试验。1、清理悬挑槽钢洞口、连墙件洞口、连墙件洞口，切割预埋件,剔除松散砂浆、混凝土、碎渣等杂物。2、悬挑槽钢洞口、连墙件洞口、连墙件洞口清理干净后，用钢丝刷绕周圈刷毛,并用吹风机吹净。3、使用喷壶进行喷水润湿,在施工前一小时进行喷水,使悬挑槽钢洞口、连墙件洞口周围保持湿润。施工时再进行小量喷水,以便施工.4、将外墙一面用模板遮挡严密，用微膨细石混凝土边浇灌边捣密实（封堵混凝土必须使用比原结构混凝土强度至少提高一级的微膨胀混凝土）,细石混凝土外面凹进砖墙 510mm。待细石混凝土有一定强度后再用掺5%防水剂的 1：3 水泥砂浆补嵌密实至与墙面平.5、外墙悬挑型钢穿墙洞眼处封堵完毕后应做好成品保护，防止碰撞造成未凝固前表面损伤,待砼、砂浆有一定强度后应及时养护，防止收缩干裂。6、在洞口处涂抹 2 遍聚氨酯涂膜防水涂料，每边延伸至洞口外 20cm。7、施工完毕后，应进行现场淋水试验，若出现渗水现象，剔除洞口砼重新封堵，再涂抹防水涂料，直至不出现渗漏水现象。五、安全及文明施工要求1、各操作人员应严格按照要求施工，保证操作安全；2、封堵时应严格按照现场文明施工要求施工；3、六级以上（含六级）大风、大雨天气停止在脚手架上操作.4、施工中始终贯彻“安全第一、预防为主”的安全生产工作方针.5、进入施工现场要戴好安全帽、着装整齐。高空作业要系好安全带.6、工人上岗前,现场专职安全员要做好安全技术交底，专业工长要对工人做好技术交底。7、做好工人的安全“三级”教育工作，并逐一考核，合格者方可上岗操作。8、高温季节要特别注意防暑降温工作，工地现场要配备急救药箱，以备急用。9、现场要做到工完、料尽、场地清。目录一、编制依据1二、工程概况1三、脚手架设计23。1脚手架搭设参数23。2脚手架搭设原则2四、施工准备24.1 原材料准备24。2人员准备34.3 现场准备3五、施工方法35。1脚手架搭设步骤.35。2脚手架搭设.35。3脚手架拆除.85。4脚手架验收.8六、安全注意事项9七、悬挑式扣件钢管脚手架计算书97。1参数信息97。2大横杆的计算117。3小横杆的计算137。4扣件抗滑力的计算157.5脚手架立杆荷载的计算157。6立杆的稳定性计算167。7连墙件的计算177。8悬挑梁的受力计算187。10拉绳的受力计算217。11拉绳的强度计算217.12 锚固段与楼板连接的计算227.13 脚手架配件数量匡算23一、编制依据序号名称编号1连云港金融大厦项目施工图纸2建筑结构荷载规范GB50009-20213建筑工程质量验收统一标准GB50300-20014建筑施工计算手册GB5 420025建筑施工安全检查标准JGJ59-20216建设施工高处作业安全技术规范JGJ80917国家、江苏、连云港地区其他相关规范、规程及规定8建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范9关于印发连云港市建设工程危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知10连建质2021537号建质202187关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知号二、工程概况序号项 目工程名称内容连云港经济技术开发区金融大厦项目项目位于连云港市新浦区，西侧为花果ft大道，南侧为银台路，东2工程地址侧为规划道路，北侧为盐池西路。用地整体呈规则的矩形状，东西向长3建设单位度 120 米，南北向长度 200 米。江苏新海连发展集团4设计单位连云港市建筑设计研究院有限责任公司5监理单位连云港连宇建设监理有限责任公司6施工总包中国建筑一局（集团）7质量目标一次性验收合格，争创国优A 座共 24 层，结构高度 107.8m,14 层高度为 22.05m，采用落地式脚手架，5-24 层高度为 82.2m，采用悬挑式脚手架,每四层悬挑一次,5-8 层，9-12 层,13-16 层,17-20 层，2124 层，共悬挑 5 次，每次悬挑架体高度为 17。8m。B 座共 14 层，结构高度 63。5m，14 层高度为 22.05m，采用落地式脚手架，5-14层高度为 41。8m,采用悬挑式脚手架,每四层悬挑一次,58 层，9-12 层，1314 层， 共悬挑 3 次,每次悬挑架体高度为 17。8m。三、脚手架设计悬挑脚手架使用阶段为结构施工。在结构施工期间脚手架不作为承重脚手架，仅作为维护脚手架.3.1 脚手架搭设参数3。1。1 钢梁悬挑架Ø 悬挑钢梁采用 I16 工字钢,钢梁水平间距 1.5 米;钢梁长 6。0 米,外挑 1.30 米； 施工梁板时预埋光圆 20 锚筋。Ø 悬挑脚手架为双排单立柱脚手架，排距 b 为 0.9m,柱距 Lb 为 1。50m，步距 h为 1.80m，内立柱距建筑外墙皮尺寸为 0。3m。3。2 脚手架搭设原则Ø 应是从下到上、分步分层搭设、分步分层固定、分步分层校正、支撑、拦杆、防护网同步搭设、分段验收的原则。Ø 钢梁在第四层顶板悬挑，每四层悬挑一次，A 座共悬挑 5 次，B 座悬挑 3 次，最大搭设高度 17。8m。四、施工准备4.1 原材料准备4。1。1 钢管：Ø 外径 48mm，壁厚3。0mm，应有出厂合格证明，有严重锈蚀、弯曲、压扁或有裂纹的严禁使用。Ø 钢管必须涂有防锈漆，并严禁打孔。4.1.2 脚手板:脚手板采用木质脚手板，长3000 、宽250 、厚50 ，两端头用 16铁丝捆绑，距端头 150 。4.1 。3 扣件：Ø 采用可锻铸铁扣件,应有出厂合格证明，发现有脆裂、变形、滑丝的禁止使用.Ø 扣件在螺栓拧紧扭力矩达 65N.m 时，不得发生破坏。Ø 扣件不得有裂纹、气孔;不宜有缩松、砂眼等缺陷；并应将影响外观质量的粘砂、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净。Ø 扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。Ø 扣件活动部位应能灵活转动,旋转扣件的两旋转面间隙应小于 1mm。Ø 扣件表面应进行防锈处理.4。2 人员准备4。2.1 脚手架施工设专业工长 1 名，对其安装、拆除、检查和围护进行管理；同时设安全监督检查人员 1 名，确保脚手架的搭设和使用符合方案要求;需架子工 21 人，3 人一组，互相配合。4.2.2 架子工须体检合格并经特种作业人员安全技术管理规则考核和安全教育培训合格，持证上岗。4.3 现场准备4。3。1 各种扣件应分开堆放,不同长度的钢管要分开码放。4。3.2 操作面内杂物应及时清理干净。五、施工方法5。1 脚手架搭设步骤熟悉方案和图纸现场放线确定固定悬挑钢梁预埋铁件的位置 - 铁件预埋 根据外伸尺寸安装和固定钢梁在悬挑钢梁上安装立杆、纵横水平杆和扫地杆等- 余下与上述同。5.2 脚手架搭设5.2.1 钢梁制作Ø 悬挑钢梁采用 I16 工字钢，工字钢长 6.0 米。Ø 为了便于立杆的搭设，需要在工字钢上焊接两根 100mm 高的连接钢管或 200 高两根直径为 20 的钢筋（详见下图）。钢钢管管套入脚手架立杆套入钢钢筋筋脚手架立杆高连接钢管I16高连接钢筋I16厚 钢 板 与工字钢焊接厚 钢 板 与工字钢焊接焊接连接钢管焊接连接钢筋5.2.2 钢梁搭设Ø 钢梁在首层顶板悬挑.Ø 钢梁第一道锚筋距结构边 1。1m 设置，第二道锚筋距结构边 2。3m 布置.Ø 钢梁搭设见下图.脚手架立杆钢筋锚环Ø 锚筋采用光圆 20 钢筋制作，严禁采用冷加工钢筋；锚筋水平段与板下铁绑扎牢固，并且锚筋水平段压在楼板下层钢筋上面，并且平直段不得小于 300mm，锚筋锚固长度不得小于 600mm(锚筋大样详见下图）。砼楼板600板下铁锚筋Ø 为加强挑梁稳定性。故在锚筋的平直段每侧增加 2 根 C12 加强筋长度 700 居中布置。做法详见下图:筋长700mm600板下铁锚筋Ø 锚筋与钢梁之间的空隙用木楔子楔死。Ø 悬挑钢梁间距 1.5m；根据计算，另用 6×19、绳芯 1、直径16 的钢丝绳进行斜拉卸荷，钢丝绳的端头处卡具不少于 3 个（详见下图）。1006梁、板砼密目安全网 16钢丝绳20钢筋环006钢丝绳夹16钢丝绳拉接钢丝绳夹1焊接20钢筋长100mm5.2.3 脚手架立杆Ø 外排立杆高出檐口 1.8m,里排立杆要低于檐口 0。05m。Ø 内排立杆距建筑物外皮为 300mm.Ø 立柱上的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱接头不应设在同步同跨内，两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于 500mm。Ø 各接头中心距主节点的距离不应大于步距的 1/3，即不宜大于 600mm；端部扣件的边缘至杆端距离不应小于 100mm.Ø 立杆垂直度的偏差不得大于架高的 1/200,相邻两根立杆的接头应力求不在同一步内。Ø 脚手架搭设必须配合施工进度进行搭设，确保至少超出施工作业面一步，且一次搭设不应超过相邻连墙件以上 2 步。5.2.4 脚手架纵向水平杆Ø 纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立柱内侧,其长度不宜小于 3 跨。Ø 纵向水平杆宜采用对接口件连接.对接接头异跨错开，相邻接头水平距离不应小于 500mm，并应避免设在纵向水平杆的跨中;端部扣件边缘至杆端的距离不应小于100mm.Ø 纵向水平杆的对接扣件,开口应朝架子内侧.5.2.5 脚手架横向水平杆Ø 横向水平杆布置时,沿垂直方向立杆两侧交替布置,沿纵向两横排立杆之间相向布置或相间布置,在主节点处必须设置一根横向水平杆 ,用直角扣件扣接且严禁拆除。Ø 横向水平杆紧固于纵向水平杆上，靠近立杆的横向水平杆可紧固于立杆上.Ø 双排脚手架横向水平杆靠墙的一端离开墙面 200mm,横向水平杆靠建筑物一端挑出立杆为 150mm。5.2.6 脚手架剪刀撑Ø 在脚手架外侧立面通长方向设置剪刀撑,由底至顶连续设置。Ø 每道剪刀撑的宽度不得超过 7 根立杆，斜杆与水平面夹角为 4560 度。Ø 剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度宜大于 1 米，扣件不少于 3 个。Ø 剪刀撑的斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上， 旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于 150mm。5.2.7 刚性连接Ø 双排脚手架与结构之间采用刚性连接，刚性连接点间距为两步三跨。Ø 宜靠近主节点设置，偏离主节点距离不应大于 300mm.Ø 双排脚手架与结构柱或预埋在结构内的钢管进行刚性连接；钢管锚固在结构内300mm，钢管外露 200mm.Ø 连墙件表面宜刷红色油漆以便检查和警示。Ø 装修期间，如外架与框架拉接点影响施工,可改变拉接点做法，窗洞口位置，在房间内设置 4 根立杆，在顶板与地面之间用 U 托顶死，用两道水平架管与外架拉接。楼层板4根立杆外两道水平拉杆与外架拉接U托顶在100方木上，下垫50厚脚手板垫脚手板室内地面架5.2.8 脚手板Ø 作业层和底层必须满铺一层脚手板(底层板与结构间缝隙用 8 厚以上的木板封闭防护），作业层应设置高度不小于 180mm 的挡脚板，及挡护高度 1.2m 的栏杆,且栏杆间的净高度应为 0。5m，并使用安全立网维护.Ø 作业层脚手板至少跨越三根横向水平杆.Ø 脚手板采用对接平铺时，接头处必须设置两根横向水平杆 ,脚手板外伸长为150mm，两块脚手板外伸长度之和不应大于 300mm；脚手板采用搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于 200mm，其伸向横向水平杆的长度不应小于100mm.Ø 在拐角、斜道平台处的脚手板必须与横向水平杆进行可靠连接，防止滑动。Ø 作业层立杆与外墙之间的空隙设置脚手板，不能有探头板.Ø 在作业层需设置护身栏，搭设在外立杆的内侧，上栏杆上皮高度为 1。2m，中栏杆居中设置。5.2.9 安全网Ø 落地脚手架在第二步铺设一道水平龙安全网 ;悬挑脚手架在悬挑处铺设一道水平尼龙安全网。在施工期间操作层均设一层水平安全网。Ø 脚手架外立面设立全封闭密目安全网，安全网沿外排架子内侧进行封闭，安全网之间必须连接牢固,并与架体用 1618#铅丝固定,严禁用火烧丝绑扎。5。3 脚手架拆除5.3.1 拆除脚手架时，地面应设围栏，派专人看管,严禁非工作人员入内.5.3.2 检查脚手架的扣件、连墙件、支撑体系是否符合安全要求.5.3.3 拆除安全及技术措施，应由单位工程负责人逐级进行技术书面交底，并做好记录。5.3.4 拆脚手架杆件必须由 23 人协同操作.5.3.5 拆除顺序及要求：Ø 应由上至下进行拆除，严禁上下同时作业。Ø 所有连接件应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高度不应大于两步。Ø 当脚手架拆至下部最后一步长立杆的高度时 ,应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。Ø 脚手架拆除物料，应依次传下，严禁抛投至地面。所有拆除的钢管及扣件均应统一安排码放，严禁随意丢弃。5.3.6 拆至底部时,应先加临时固定措施后，再拆除.5.3.7 支搭的防护棚直到无高空作业时方可拆除。5。4 脚手架验收5.4.1 脚手架的构配件质量必须进行检查，合格后方可使用。5.4.2 剪刀撑斜杆下端必须支承在垫板上。对接扣件开口应朝上或朝内安装。5.4.3 各杆件端头伸出扣件边缘长度不应小于 100mm.5.4.4 脚手架在使用过程中，严格执行验收使用制度,未经验收通过的脚手架严禁使用。5.4.5 脚手架搭设应按下列阶段进行检查与验收，发现问题及时纠正.Ø 脚手架搭设前；Ø 操作层施工荷载前；Ø 每搭完 10m 高度后；Ø 达到架子搭设高度后；Ø 遇有六级大风、大雨和大雪后；Ø 停用超过一个月。5.4.6 脚手架由技术、质量部、安监部、工程部等部门负责人共同进行验收，并形成书面验收记录。六、安全注意事项6.1 施工时严禁将模板直接落在脚手架上。6.2 严禁将混凝土泵管与脚手架固定。6.3 脚手架经验收合格后方可投入使用.在脚手架使用期间,严禁任意拆、改脚手架。6.4 严禁将不同直径的钢管混用。6.5 架子工必须持证上岗，施工时必须戴安全带、安全帽。6.6 作业之前工长要进行详细书面安全交底，并做好记录，防止意外发生。6.7 架子工着装灵便（紧身紧袖），必须穿软底防滑鞋,在高处作业时,必须佩戴安全带， 并与已搭好的立、横杆挂牢，工具及小零件要放在工具袋内。6.8 架子要配合工程进度搭设。在搭设过程中,要集中思想统一指挥，严禁在架子上打闹，严禁酒后上架。6.9 密目安全网只准作立网使用，严禁作水平网使用。6.10 六级以上大风,重雾,雨雪时，停止工作。6.11 照明电线禁止缠绕架子，用电设备要离开脚手架。6.12 防止高空坠物伤人，作业完毕，及时清理。6.13 作业现场设安全维护,无关人员不得进入危险区。6.14 脚手板相连接端头必须顶紧。脚手板应于其下横向水平杆拴紧，不得有探头板.6.15 严禁任意在脚手架基础及其临近处进行挖掘作业。6.16 大雨来临前对所有已搭设的脚手架进行全面检查，同时作好防风工作。6.17 对临边和洞口按照建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 的规定进行安全防护.七、悬挑式扣件钢管脚手架计算书7。1 参数信息1。脚手架参数双排脚手架搭设高度为 17。8 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为0。9米，立杆的步距为1.8 米； 内排架距离墙长度为0。30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；A座脚手架沿墙纵向长度为 153 米； B座脚手架沿墙纵向长度为180米;采用的钢管类型为 48×3。0;横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3。6 米，水平间距4。5 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件连接;2.活荷载参数施工均布荷载（kN/m2）：3。000；脚手架用途：结构脚手架; 同时施工层数:2 层；3。风荷载参数本工程地处江苏省连云港，查荷载规范基本风压为0。550，风荷载高度变化系数 为0.740，风荷载体型系数 为0。645；zs计算中考虑风荷载作用; 4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2)：0.350;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m)：0。150； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3 层；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板；5。水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1。3米，建筑物内锚固段长度 1。7 米。与楼板连接的螺栓直径（mm)：20。00； 楼板混凝土标号:C35；6。拉绳与支杆参数支撑数量为:1；钢丝绳安全系数为:8.000；钢丝绳与墙距离为（m）：3。000;悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m.7.2 大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面.将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1. 均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P =0.033 kN/m ；1脚手板的自重标准值：P =0。35×0。9/（2+1)=0。105 kN/m ；2活荷载标准值: Q=3×0.9/（2+1）=0。9 kN/m；静荷载的设计值: q =1.2×0.033+1.2×0。105=0。166 kN/m；1活荷载的设计值: q =1。4×0。9=1.26 kN/m;2图1 大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）图2 大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩) 2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M=0。08×0。166×1.52+0。10×1.26×1.52 =0。313 kN。m;1max支座最大弯距计算公式如下：支座最大弯距为 M= 0。10×0。166×1。520.117×1.26×1。52 =-0。369 kN.m;2max选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:=Max（0。313×106,0。369×106）/4490=82。183 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 82。183 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3。挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中:静荷载标准值: q = P +P =0。033+0.105=0。138 kN/m；112活荷载标准值: q = Q =0。9 kN/m；2最大挠度计算值为:V= 0.677×0。138×15004/(100×2。06×105×107800）+0.990×0。9×15004/(100×2.06×105×107800) = 2。245 mm；大横杆的最大挠度 2.245 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm， 满足要求！7.3 小横杆的计算根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1。荷载值计算大横杆的自重标准值：p = 0。033×1.5 = 0。05 kN；1脚手板的自重标准值：P =0.35×0.9×1。5/（2+1)=0。158 kN；2活荷载标准值：Q=3×0。9×1.5/（2+1） =1.350 kN;集中荷载的设计值: P=1。2×（0.05+0。158)+1。4 ×1.35 = 2。139 kN;小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax= 1.2×0。033×0.92/8 = 0.004 kN。m;集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax= 2。139×0.9/3 = 0。642 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax+ Mpmax= 0.646 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0。646×106/4490=143.815 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =143。815 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求!3。挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：V=5×0。033×9004/(384×2.06×105×107800) = 0。013 mm ；qmax大横杆传递荷载 P = p1+ p + Q = 0。05+0。158+1。35 = 1.557 kN；2集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：Vpmax= 1557.45×900×(3×9002-4×9002/9 ） /(72×2。06×105×107800） = 1.815 mm；最大挠度和 V = Vqmax+ Vpmax= 0。013+1。815 = 1.828 mm；小横杆的最大挠度为 1.828 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10 mm， 满足要求!7.4 扣件抗滑力的计算按规范表5。1。7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6。40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2。5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1小横杆的自重标准值: P2脚手板的自重标准值： P3= 0.033×1.5×2/2=0.05 kN;= 0.033×0.9/2=0.015 kN；= 0.35×0.9×1。5/2=0。236 kN；活荷载标准值: Q = 3×0.9×1.5 /2 = 2。025 kN；荷载的设计值: R=1.2×(0。05+0.015+0。236)+1.4×2。025=3。196 kN；R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！7.5 脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN),为0.1248N= 0.1248+（1.50×2/2）×0.033/1.80×17。80 = 2。715；G1(2)脚手板的自重标准值（kN/m2);采用木脚手板，标准值为0。35N = 0。35×3×1。5×(0。9+0。3)/2 = 0。945 kN；G2(3）栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15N= 0.15×3×1。5/2 = 0。337 kN；G3(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2）；0.005N= 0.005×1.5×17。8 = 0.134 kN；G4经计算得到，静荷载标准值N =N +N +N +N = 4。131 kN；GG1G2G3G4活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值N = 3×0.9×1.5×2/2 = 4.05 kN；Q风荷载标准值按照以下公式计算其中Wo- 基本风压（kN/m2),按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001)的规定采用：WoUz= 0.55 kN/m2; 风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001)的规定采用：U = 0。74 ；zU - 风荷载体型系数：取值为0。645;s经计算得到，风荷载标准值W = 0.7 ×0.55×0.74×0。645 = 0.184 kN/m2；k不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N +1.4N = 1.2×4.131+ 1.4×4。05= 10.628 kN；GQ考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 N +0。85×1。4N = 1。2×4.131+ 0.85×1.4×4.05= 9.777 kN；GQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M 为WM = 0.85 ×1.4W L h2/10 =0.850 ×1.4×0.184×1。5×wk a1.82/10= 0。106 kN.m；7.6 立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值 :N = 10.628 kN;计算立杆的截面回转半径 ：i = 1。59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3。3得 :k = 1。155 ;当验算杆件长细比时，取块1。0;计算长度系数参照扣件式规范表5.3。3得 ： = 1.5 ；计算长度 ，由公式 lo长细比 L /i = 196 ；o= k××h 确定 ：l0= 3。118 m；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l /i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；o立杆净截面面积 : A = 4。24 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩) ：W = 4。49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 10628/(0.188×424）=133.326 N/mm2；立杆稳定性计算 = 133.326 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求!考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值 ：N = 9。777 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1。59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ： k = 1。155 ; 计算长度系数参照扣件式规范表得 : = 1.5 ;计算长度 ,由公式 l0= kuh 确定：l0= 3.118 m；长细比： L /i = 196 ；0轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l /i 的结果查表得到 ：= 0.188o立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩） ：W = 4。49 cm3; 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 9777。168/（0。188×424）+106276.048/4490 = 146.326 N/mm2；立杆稳定性计算 = 146。326 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求!7.7 连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算:N = N+ Nllw0风荷载标准值 Wk= 0。184 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw= 16。2 m2;按规范5。4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)， N = 5。0000 kN;风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN)，按照下式计算：N= 1。4×W ×A = 4。168 kN；lwkw连墙件的轴向力设计值 Nl= N+ N = 9.168 kN；lw0连墙件承载力设计值按下式计算：N = ·A·ff其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l0 i = 300/15。9的结果查表得到 =0。949，l为内排架距/离墙的长度;又：A = 4。24 cm2；f=205 N/mm2;连墙件轴向承载力设计值为 Nf= 0.949×4。24×10-4×205×103 = 82。487 kN；N = 9。168 Nlf= 82。487,连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl7。8 悬挑梁的受力计算= 9.168小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！