框架结构设计详细计算书(巨详细地步骤.).doc

/框架结构设计第一部分：框架结构设计资料第一部分：框架结构设计资料一 工程概况： 本工程为某市科技局拟建的办公楼，其功能为该局提供日常办 公活动、举办各类小型学术报告的场所。结构形式为整体五层框架结构,局部六层,第六层为砖结构。建筑面积为 5238m2，层高 3.6m，总高为21.900m，室内外高差 0.450m。框架平面柱网布置如图 1 所示。/二 设计依据：2-1. 气象条件: 2-1.1 雪荷载：基本雪压力为 S0=0.45kN/m2(水平投影)； 2-1.2 风荷载:全年主导风向为东南风，基本风压力为 W0=0.60kN/m2; 2-1.3 常年气温差值：年最高温度 390C，最低气温-40C； 2-1.4 最大降雨程度 65.2/h,降雨强度 145/h。. 2-2. 建筑耐久等级、防火等级为级。 2-3. 工程地质条件： 2-3.1 该场地地形平坦，地貌类型属浑河冲积阶地。根据建筑对基地的勘察 结果，地质情况见表 1：表表 1 建筑地层情况表（标准值）建筑地层情况表（标准值）序号岩土分类 （m）土层深度 （m）厚度范围（m）地基承载力 fak(kPa) 1耕植土0-1.21.22粘土1.2-4.63.42203砾砂4.6-5.50.93204圆砾5.5-12.06.5360注: 地下潜水水位埋深 4.7-6.3;表中给定土层深度自然地坪算起. 2-3.2 建筑场地冰冻深度:-1.2M； 2-3.3 建筑场地类别：类场地，拟建场地不存在软土震陷、砂（粉）土液 化的可能性，为建筑场地有利地段。 2-3.4 地震设防烈度：7 度，设计地震基本加速度为 0.1g，设计地震分组为 第一组。 2-3.5 活荷载：走廊 2.0KN/,楼梯间 2.0KN/,厕所 2.0KN/, 办公室 2.0KN/,门厅 2.0KN/,库房 6.0KN/,上人屋面 2.0KN/,不 上人屋面 0.5KN/. 2-42-4 主要参考资料主要参考资料: :2-4.12-4.1 各专业课教材2-4.22-4.2 国家标准和行业标准建筑设计资料集 建筑制图标准 GB/T501042001砌体结构设计规范GB500032001 建筑抗震设计规范 GB500112001建筑结构制图标准GB/T501052001 /砼结构设计规范 GB500102002建筑结构荷载规范GB500092002 建筑地基基础设计规范 GB500072002建筑设计防火规范GBJ1687（2001 年局部修订）2-4.32-4.3 设计手册建筑设计资料集 建筑结构静力计算手册砼结构设计手册 砌结设构计手册 2-4.42-4.4 标准图集国标建筑、结构图集中南标建筑、结构图集 三、结构形式及所用材料强度等级：采用框架结构，以横向承重为主。墙体厚度均为 240，采用空心粘土砖。混凝土的强度等级如下： 3-1. 基础垫层为 C10。 3-2. 梁、柱、楼梯等未注明的均为 C30。Ec=3×107Kn/。梁、柱纵向钢 筋均为 HRB335 级热轧钢筋，箍筋及楼梯的配筋均为 HRB235 级的热 轧钢筋。 四、屋面、楼面及顶棚的做法：4-1. 屋面的做法：地砖屋面 10 厚,缝宽 5,水泥砂浆填缝 水泥胶结合层 3 厚 1：3 水泥砂浆找平 20 厚 二毡三油撒粗砂,刷冷底子油 1:3 水泥砂浆找平 15 厚 1:8 水泥膨胀珍珠岩找 2%坡 40 厚(最薄处) 刷冷底子油一道,热沥青玛蒂脂两道 1：3 水泥砂浆找平 20 厚 预制空心钢筋混凝土楼板 120 厚 ( 标准重量 2.28 kN/m2 ) 4-2楼面的做法： 大理石面层 20 厚,水泥浆擦缝 1：3 干硬性水泥砂浆 30 厚 预制空心钢筋混凝土楼板 120 厚 ( 标准重量 1.16 kN/m2 ) 4-3. 顶棚做法：预制板用水加 10%火碱清洗油腻 1：1：4 水泥石灰砂浆中层 8 厚 1：2.5 水泥砂浆 7 厚 喷大白浆两道 2 厚/( 标准重量 0.3kN/m2 ) ( 做法及标准重量查找于做法及标准重量查找于工民建专业毕业设计手册工民建专业毕业设计手册)第二部分第二部分 框架结构设计计算框架结构设计计算一一 确定柱、梁及板的尺寸：确定柱、梁及板的尺寸：1-1柱截面尺寸及柱高：柱截面尺寸及柱高： 1-1.1 柱的截面尺寸:由房屋主体结构总高为 21.9m，抗震设防烈度为七度。柱截面尺寸确定如下：即先估算柱轴向力 N，然后由轴压比限制条 件确定截面尺寸，查得 n=0.9（轴压比） 。对办公楼上部结构的重 量，按建筑面积为 Pk=13KN/估算。fc=14.3N/2. 底层边柱:N=1.3×13KN/×（9/ 2）m×3.9m×5=1428.975KN=1.43×106NA=1.43×106N/（0.9×14.3N/2）=1.11×1052 取 b×h=400×400底层中柱:N=1.25×13KN/×（12/2）m×3.9m×5=1901.25KN=1.902×106NA=1.902×106N/( 0.9×14.3N/2 )=1.48×1052取 b×h=400×400为了便于计算所有柱的截面尺寸均取为 b×h=400×400 1-1.2. 柱高的确定:底层高度： =600+室内外高差+底层层高=600+450+3600=4650其中 600是假定基础顶面在室外地面以下 600处。 其它层柱高等于层高，即 3600. /1-2 梁尺寸的确定：梁尺寸的确定：该工程定为纵横向承重，主要为横向承重，梁尺寸初步确定： 1-2.1 框架梁：KL1 边跨:L=9000 h=(1/141/8)L=642.81125取 h=650b=(1/31/2)h=217325取 b=300 KL2 中间跨=3000mm h=(1/141/8)L=214.3375 综合考虑, 取 h×b=400mm×250mm 1-2.2 连系梁： LL 开间为 3900mm, (1/151/10)L = ×260390 取 h =390 考虑到连梁兼做过梁使用,取 h×b=400mm×250mm 1-2.3. 梁的计算跨度:取中框架梁轴为计算单元，如图 3 所示/1-3. 板的布置：板的布置：屋面板、楼板均为预制钢筋混凝土空心板。规格为 3900mm×900mm×120mm ( 重量为 25 kN/m3×0.12m=3 kN/m2)二二 梁柱刚度计算（取一榀横向框架计算）梁柱刚度计算（取一榀横向框架计算）假定框架柱嵌固于基础顶面上，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺 寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。多层框架考虑为纵横向 承重， 主要为横向承重，为超静定结构，故在内力计算前，应预先估算梁，柱的 截面尺寸及结构所采用的材料强度等级，以求得框架中各杆的线刚度。 混凝土强度等级：梁用 C30 (Ec = 3 × 107 kN/)柱用 C30 (Ec = 3 × 107 kN/) 结构计算简图如图 22-12-1 梁的线刚度计算梁的线刚度计算：KL1：I1 =6.9×10m123bh34KL2：I2 =1.33×10m123bh34全现浇框架梁： a. 中框架梁 Ib2= 2.0I2= 2.67×10m 34b. 边框架梁 Ib1= 1.5I1=10.3×10m34边框架梁(b=0.3m.h=0.65m):跨度为 9m，ib1 = = = 3.44×10 kN·m11bbc lIE 9103 .10103374中框架梁（b=0.25m,h=0.65m）:/跨度为 3m， ib2 = = 2.67×10 kN·m22bbc lIE 31067. 21033742-22-2 柱的线刚度计算柱的线刚度计算(b=0.4m,h=0.4m)第一层：柱高 4.65m ,Ic=2.1×10m123bh 124 . 04 34ic1=1.4×10 kN·mhEIc 65. 4101 . 2103374第二五层：柱高 3.6m,Ic=2.1×10m123bh 124 . 04 34ic2=1.75×10 kN·mhEIc 6 . 3 101 . 21033742-32-3 柱的侧移刚度计算柱的侧移刚度计算见表 2。对于高度小于 50m,且高宽比 h/b=21/62.4=0.341.4 T =0.49s.故应考虑顶点附加作用。1g= 0.08 T +0.01=0.062n1因 TT5 T ，取=0.9g g结构底部剪力为：F= = =×0.85×EK1 nieqG11 niiG1= =×0.08=0.046019 . 01 TTgmax9 . 0648. 035. 0F=×0.08×0.85×58067.13=1816.34kNEK9 . 0648. 035. 0顶点附加地震力作用为：= nFn/F=0.062×1816.34=112.61kNEKF= =FEK (1-n)i niiiiiHGHG1表表 4 4 各层横向地震作用及楼层的地震剪力各层横向地震作用及楼层的地震剪力层 次hi(m)Hi(m)Gi(kN)G Hiiiiii HGHG niiiiiHGHG1FEK (1-n)V (kN)i63.622.652266 .1851328 .980.070119.26119.26 ×3 =357.78 53.619.0511531 .27219670 .690.298620.32739.5843.615.4511574 .09178819 .690.242412.301151.8833.611.8511589 .21137332 .140.186316.891468.7723.68.2511622 .6495886 .780.130221.481690.2514.654.6511749 .9254637 .130.074126.081816.33表表 5 5 变形验算变形验算层高层间剪力层间刚度 ii iiDVUU1层高层间相对 转角5739.585387540001373.6 2628141151.885387540002143.6 1682131468.775387540002733.6 1319121690.255387540003143.6 1146111816.333068320005924.65 7861/均满足 =要求 e45013-2.23-2.2 横向框架柱端弯矩计算。第一层：边柱：=4.65m, =1816.33, =306832, =5160, ihiviDimD,=2.46 60. 0yk= 30.55kN30.55kNiimi imDDvv306832516033.1816=56.82kN·m56.82kN·m =82.23kN·m82.23kN·m上Miimhyv)1 ( iimyhvM下中柱：=4.65m, =1816.33, =306832, =5936，ihiviDimD=436, k55. 0y=35.14kN35.14kNiimi imDDvv=73.5373.53 kN·mkN·m =89.87kN·m89.87kN·m上Miimhyv)1 ( iimyhvM下第二层： 边柱：=3.6m, =1690.25, =538754, =8037, ihiviDimD,=1.9750. 0yk= 25.2125.21 kNkNiimi imDDvv538754803725.1690=45.39kN·m45.39kN·m =45.39kN·m45.39kN·m上Miimhyv)1 ( iimyhvM下中柱：=3.6m, =1690.25, =538754, ihiviD=10306，=3.49, imDk50. 0y= 32.33kN32.33kNiimi imDDvv=58.19kN·m58.19kN·m =58.19kN·m58.19kN·m上Miimhyv)1 ( iimyhvM下第三层：边柱：=3.6m, =1468.77, =538754, =8037, ihiviDimD,=1.9750. 0yk/= 21.91kN21.91kNiimi imDDvv=39.44kN·m39.44kN·m =39.44kN·m39.44kN·m 上Miimhyv)1 ( iimyhvM下中柱：=3.6m, =1468.77, =538754, ihiviD=10306，imD=3.49, k50. 0y= 28.10kN28.10kNiimi imDDvv=50.57kN·m50.57kN·m =50.57kN·m50.57kN·m上Miimhyv)1 ( iimyhvM下第四层：边柱：=3.6m, =1151.88, =538754, =8037, ihiviDimD,=1.9745. 0yk= 17.18kN17.18kNiimi imDDvv= 34.02kN·m34.02kN·m =27.83kN·m27.83kN·m上Miimhyv)1 ( iimyhvM下中柱：=3.6m, =1151.88, =538754, ihiviD=10306，=3.49, imDk50. 0y= 22.03kN22.03kNiimi imDDvv=39.66kN·m39.66kN·m =39.66kN·m39.66kN·m上Miimhyv)1 ( iimyhvM下第五层：边柱：=3.6m, =739.58, =538754, =8037, ihiviDimD,=1.9740. 0yk= 11.03kN11.03kNiimi imDDvv= 23.83kN·m23.83kN·m =15.89kN·m15.89kN·m上Miimhyv)1 ( iimyhvM下/中柱：=3.6m,= 739.58,= 538754,= 10306，ihiviDimD=3.49, k45. 0y= 14.15kN14.15kN iimi imDDvv=28.01kN·m28.01kN·m =22.92kN·m22.92kN·m上Miimhyv)1 ( iimyhvM下3-2.33-2.3 计算梁端弯矩 第一层：边柱：=56.82+45.39= 102.21kN·m102.21kN·m下上21MMM中柱； =（73.53+58.19）×67. 244. 344. 321）（下上左MMM=74.16kN·m74.16kN·m67. 244. 344. 3=（73.53+58.19）×67. 244. 367. 221）（下上右MMM=57.56kN·m57.56kN·m67. 244. 367. 2 第二层：边柱：=45.93+39.44=85.48kN·m85.48kN·m下上32MMM中柱：）（下上左32MMM67. 244. 344. 3= (58.19+50.57)×= 61.23kN·m61.23kN·m 67. 244. 344. 3）（下上右21MMM67. 244. 367. 2= (58.19+50.57)×= 47.53kN·m47.53kN·m67. 244. 367. 2 第三层：边柱：= 39.44+27.83= 67.27kN·m67.27kN·m下上43MMM中柱: ）（下上左43MMM67. 244. 344. 3= (50.57+39.66)× =50.80kN·m50.80kN·m67. 244. 344. 3）（下上右43MMM67. 244. 367. 2= (50.57+39.66)× =39.43kN·m39.43kN·m67. 244. 367. 2/第四层：边柱：=34.02+15.89= 49.91kN·m49.91kN·m下上54MMM中柱：）（下上左54MMM67. 244. 344. 3= (39.66+22.92) × = 35.23kN·m35.23kN·m67. 244. 344. 3）（下上右54MMM67. 244. 367. 2= (39.66+22.92) × = 27.35kN·m27.35kN·m67. 244. 367. 2 第五层：边柱：=28.83kN·m28.83kN·m上5MM 中柱：上左5MM67. 244. 344. 3= 28.01× = 15.77kN·m15.77kN·m67. 244. 344. 3上左5MM67. 244. 367. 2= 28.01× = 12.24kN·m12.24kN·m67. 244. 367. 2框架在地震作用下梁柱弯矩图：（单位：框架在地震作用下梁柱弯矩图：（单位：kN·mkN·m）/图四：横向水平地震作用梁柱弯矩图图四：横向水平地震作用梁柱弯矩图( (从左到右，阴影及数字为柱弯矩从左到右，阴影及数字为柱弯矩）图五：横向水平地震作用梁柱弯矩图图五：横向水平地震作用梁柱弯矩图( (从左到右，阴影及数字为梁弯矩）从左到右，阴影及数字为梁弯矩）/框架在地震作用下梁端剪力、柱轴力图：（单位：框架在地震作用下梁端剪力、柱轴力图：（单位：kNkN）图六：横向水平地震作用（从左到右）梁端剪力图图六：横向水平地震作用（从左到右）梁端剪力图图七：横向水平地震作用（从左到右）柱轴力图图七：横向水平地震作用（从左到右）柱轴力图/框架在地震作用下柱剪力图：（单位：框架在地震作用下柱剪力图：（单位：kNkN）图八：横向水平地震作用下（从左到右）柱剪力图图八：横向水平地震作用下（从左到右）柱剪力图四、风荷载计算：四、风荷载计算： 作用在框架节点上水平风荷载的设计值由下式计算：W=rQ(s1-s2)ZZw0(hi+hj)s/2式中：s1=0.8；s2=-0.5；rQ=1.0；Z=1.0；w0=0.6 KN/m2Z：地面粗糙程度为 B 类，查 GBJ-9-87 表，见表六表表 6 Z的取值的取值高度 （m）51015202530Z1.01.01.141.251.421.56经查表和计算得Z值，见表七：表表 7 Z值值高度4.658.2511.8515.4519.0522.95/（m）Z1.01.01.05181.14991.22911.3002hi：下层高度 hj：上层柱高；对顶层为女儿墙高度的二倍 S：柱距，S=3.9 m 故 W=1.0×（0.8+0.5）×1.0×0.6×3.9/2×(hi+hj) ×Z WW、W5、W4、W3、W2、列表计算见表 8：表表 8 风荷载计算值风荷载计算值 集中风荷Z（m ）Zhi（m）hj（m ）W（KN）W622.951.30023.907.861 W519.051.22913.63.9 14.406 W415.451.14993.63.613.057 W311.851.05183.63.612.074 W28.251.03.63.611.232 W14.651.04.653.610.951表表 9 9 变形验算变形验算层高层间剪力层间刚度 ii iiDVUU1层高 层间相对 转角514.406366860.000393.6 91681427.463366860.000753.6 48091339.537366860.001083.6 33401250.769366860.001383.6 26011161.720211120.002924.65 15911均满足 =要求 e55013-2.23-2.2横向框架柱端弯矩计算第一层：边柱：=4.65m, =61.720, =21112, =5160, ihiviDimD/,=2.46 60. 0yk= 15.09kN15.09kNiimi imDDvv211125160720.61=28.06kN·m28.06kN·m =42.09kN·m42.09kN·m上Miimhyv)1 ( iimyhvM下中柱：=4.65m, =61.720, =21112, ihiviD=5936，=436, imDk55. 0y=17.35kN17.35kNiimi imDDvv=36.3136.31 kN·mkN·m =44.38kN·m44.38kN·m上Miimhyv)1 ( iimyhvM下第二层： 边柱：=3.6m, =50.769, =36686, =8037, ihiviDimD,=1.9750. 0yk= 11.1211.12 kNkNiimi imDDvv=20.02kN·m20.02kN·m =20.02kN·m20.02kN·m上Miimhyv)1 ( iimyhvM下中柱：=3.6m, =50.769, =36686, ihiviD=10306，=3.49, imDk50. 0y= 14.26kN14.26kNiimi imDDvv=25.67kN·m25.67kN·m =25.67kN·m25.67kN·m上Miimhyv)1 ( iimyhvM下第三层：边柱：=3.6m, =39.537, =36686, =8037, ihiviDimD,=1.9750. 0yk= 8.66kN8.66kNiimi imDDvv=15.59kN·m15.59kN·m =15.59kN·m15.59kN·m 上Miimhyv)1 ( iimyhvM下/中柱：=3.6m, =39.537, =36686, =10306，ihiviDimD=3.49, k50. 0y= 11.11kN11.11kNiimi imDDvv=19.99kN·m19.99kN·m =19.99kN·m19.99kN·m上Miimhyv)1 ( iimyhvM下第四层：边柱：=3.6m, =27.463, =36686, =8037, ihiviDimD,=1.9745. 0yk= 6.02kN6.02kNiimi imDDvv= 11.91kN·m11.91kN·m =9.75kN·m9.75kN·m上Miimhyv)1 ( iimyhvM下中柱：=3.6m, =27.463, =36686, =10306，ihiviDimD=3.49, k50. 0y= 7.72kN7.72kNiimi imDDvv=13.89kN·m13.89kN·m =13.89kN·m13.89kN·m上Miimhyv)1 ( iimyhvM下第五层：边柱：=3.6m, =14.406, =36686, =8037, ihiviDimD,=1.9740. 0yk= 3.16kN3.16kNiimi imDDvv= 6.82kN·m6.82kN·m =4.54kN·m4.54kN·m上Miimhyv)1 ( iimyhvM下中柱：=3.6m,= 14.406,= 36686,= ihiviDimD10306，=3.49, k45. 0y= 4.05kN4.05kN iimi imDDvv/=8.01kN·m8.01kN·m =6.56kN·m6.56kN·m上Miimhyv)1 ( iimyhvM下3-2.33-2.3计算梁端弯矩第一层：边柱：=28.06+20.02= 48.08kN·m48.08kN·m下上21MMM中柱； =（36.31+25.67）×67. 244. 344. 321）（下上左MMM=34.89kN·m34.89kN·m67. 244. 344. 3=（36.31+25.67）×67. 244. 367. 221）（下上右MMM=27.09kN·m27.09kN·m67. 244. 367. 2 第二层：边柱：=20.02+15.59=35.61kN·m35.61kN·m下上32MMM中柱：）（下上左32MMM67. 244. 344. 3= (25.67+19.99)×= 25.71kN·m25.71kN·m 67. 244. 344. 3）（下上右21MMM67. 244. 367. 2= (25.67+19.99)×= 19.95kN·m19.95kN·m67. 244. 367. 2 第三层：边柱：= 15.59+9.75= 25.34kN·m25.34kN·m下上43MMM中柱: ）（下上左43MMM67. 244. 344. 3= (19.99+13.89)× =19.07kN·m19.07kN·m67. 244. 344. 3）（下上右43MMM67. 244. 367. 2= (19.99+13.89)× =14.81kN·m14.81kN·m67. 244. 367. 2 第四层：边柱：=4.54+9.75= 14.29kN·m14.29kN·m下上54MMM中柱：）（下上左54MMM67. 244. 344. 3/= (6.56+13.89) × = 11.51kN·m11.51kN·m67. 244. 344. 3）（下上右54MMM67. 244. 367. 2= (6.56+13.89) × = 8.94kN·m8.94kN·m67. 244. 367. 2 第五层：边柱：=6.82kN·m6.82kN·m上5MM 中柱：上左5MM67. 244. 344. 3= 8.01× = 4.51kN·m4.51kN·m67. 244. 344. 3上左5MM67. 244. 367. 2= 8.01× = 3.50kN·m3.50kN·m67. 244. 367. 2框架在风载作用下梁柱弯矩图：（单位：框架在风载作用下梁柱弯矩图：（单位：kN·mkN·m）图四：风载作用梁柱弯矩图图四：风载作用梁柱弯矩图( (从左到右，阴影及数字为柱弯矩从左到右，阴影及数字为柱弯矩）/图五：风载作用梁柱弯矩图图五：风载作用梁柱弯矩图( (从左到右，阴影及数字为梁弯矩）从左到右，阴影及数字为梁弯矩）框架在风载作用下梁端剪力、柱轴力图：（单位：框架在风载作用下梁端剪力、柱轴力图：（单位：kNkN）图六：风载作用（从左到右）梁端剪力图图六：风载作用（从左到右）梁端剪力图/图七：风载作用（从左到右）柱轴力图图七：风载作用（从左到右）柱轴力图框架在风载作用下柱剪力图：（单位：框架在风载作用下柱剪力图：（单位：kNkN）图八：风载作用下（从左到右）柱剪力图图八：风载作用下（从左到右）柱剪力图/五竖向荷载作用下框架内力分析。五竖向荷载作用下框架内力分析。由于结构是对称的，在竖向荷载作用下的框架侧移可忽略不计，其内力分 析采用分层法进行简化计算。 以 8 轴横向框架为例5-1. 屋盖荷载计算：屋盖荷载计算： 5-1.1. 屋盖梁自重屋盖梁自重(包括两侧粉刷)KL1=(0.3×0.65)m2×25KN/m3×1.05=5.12KN/m KL2=(0.25×0.4)m2×25KN/m3×1.05=2.65KN/m LL=(0.25×0.4)m2×25KN/m3×1.05=2.65N/m 5-1.25-1.2屋面荷载屋面荷载：地砖屋面 10 厚,缝宽 5,水泥砂浆填缝 水泥胶结合层 3 厚 1：3 水泥砂浆找平 20 厚 二毡三油撒粗砂,刷冷底子油 1:3 水泥砂浆找平 15 厚 1:8 水泥膨胀珍珠岩找 2%坡 40 厚(最薄处) 刷冷底子油一道,热沥青玛蒂脂两道 1：3 水泥砂浆找平 20 厚 合计 2.28 kN/m2 预制空心钢筋混凝土楼板 120 厚 合计 3 kN/m2 预制板用水加 10%火碱清洗油腻 1：1：4 水泥石灰砂浆中层 8 厚 1：2.5 水泥砂浆 7 厚 喷大白浆两道 2 厚 合计 0.3 kN/m2 总计总计: 5.58 kN/m2 5-1.3 屋盖梁的线荷载见表 10：表表 10 屋盖梁的线荷载屋盖梁的线荷载 构件 名称荷载 类别线荷载标准值线荷载 标准值恒载5.58KN/m2×3.9m+5.12KN/m26.88活载2.0KN/m2×3.9m7.8边跨 梁雪载045 KN/m2×3.9m1.76 中跨 梁恒载5.58KN/m2×3.9m+2.65KN/m24.41/活载2.0KN/m2×3.9m7.85-1.4 楼盖梁自重与屋盖梁相同， 即边跨：边跨：6.32KN/m中跨：中跨：3.97KN/m 隔墙隔墙: 隔墙采用粘土空心砖 240 厚，内外墙面抹灰 20 厚:15kN/m3×0.24+20kN/m3×0.04=4.4kN/m2边跨隔墙重：2.83×4.4kN/m2=12.45KN/m5-1.55-1.5楼面荷载楼面荷载：大理石面层 20 厚,水泥浆擦缝 1：3 硬性水泥砂浆 30 厚干 合计 1.16 kN/m2 预制空心钢筋混凝土楼板 120 厚 合计 3 kN/m2 预制板用水加 10%火碱清洗油腻 1：1：4 水泥石灰砂浆中层 8 厚 1：2.5 水泥砂浆 7 厚 喷大白浆两道 2 厚 合计 0.3 kN/m2 楼面恒载总计楼面恒载总计: 4.46 kN/m25-1.6楼屋盖梁的线荷载见表 11：表表 11 楼盖梁的线荷载楼盖梁的线荷载 构件 名称荷载 类别线荷载标准值线荷载 标准值恒载4.46KN/m2×3.9m+5.12KN/m+12.45KN/m34.96边跨 梁活载2.0KN/m2×3.9m7.8恒载4.46KN/m2×3.9m+2.65KN/m20.04中跨 梁 活载2.0KN/m2×3.9m7.85-2 取取 8 8 轴框架为计算单元轴框架为计算单元/梁梁: 重(25kN/m3) LL：400×250 25×0.4×0.25×1.05×3.5= 9.19kN9.19kN 窗窗: : 铝合金窗: 0.4KN/ C1：3.5×2.1×0.40= 2.94kN2.94kN 外墙外墙: : 贴瓷砖墙面 0.5KN/, 粘土空心砖 15KN/m3, 水泥砂浆 20KN/m3, 外墙采用粘土空心砖 240 厚，外墙面抹灰 20 厚，贴瓷砖, 内墙面抹灰 20 厚: 15kN/m3×0.24+20kN/m3×0.04+0.5 kN/m2=4.9kN/m23.5×1.1×4.9=18.8718.87kN内墙内墙: 内墙采用粘土空心砖 240 厚，内外墙面抹灰 20 厚:15kN/m3×0.24+20kN/m3×0.04=4.4kN/m23.5×3.2×4.4=49.2849.28 kN女儿墙女儿墙（上人屋面 1.3 米）: 贴瓷砖墙面 0.5KN/, 粘土空心砖 15KN/m3, 水泥砂浆 20KN/m3, 外墙采用粘土空心砖 240 厚，外墙面抹灰 20 厚，贴瓷砖, 内墙面抹灰 20 厚:15kN/m3×0.24+20kN/m3×0.04+0.5 kN/m2=4.9kN/m23.9×1.3×4.9=24.84KN24.84KN 第五层第五层 CD 跨 BC 跨 恒载 26.88 KN/m 24.41KN/m 活载 7.8 KN/m 7.8KN/m 雪载 1.76 KN/m 1.76 KN/m LL 自重 9.19KN 9.19KN墙体自重 24.84KN集中荷载合计 N51=36.49KN N52=9.19KN第四层第四层 CD 跨 BC 跨 恒载 34.96KN/m 20.04KN/m 活载 7.8 KN/m 7.8KN/mLL 自重 9.19KN 9.19KN墙体自重 18.87+2.94=21.81KN 49.28KN集中荷载合计 N41=31KN N42=58.47KN/第三、二、一层同第四层集中荷载作用下产生的弯矩：第五层:e=(0.4-0.25)/2=0.075MCD=Fe=36.49×0.075=2.74 KN mMBC=Fe=9.19×0.075=0.69 KN m第一四层:e=(0.4-0.25)/2=0.075MCD =Fe=31×0.075=2.33KN mMBC=Fe=58.47×0.075=4.39 KN m5-3. 用弯矩分配法计算框架弯矩用弯矩分配法计算框架弯矩 5-3.1 固端弯矩计算： 将框架梁视为两端固定梁计算固端弯矩，计算结果如下：DC 跨 CB 跨q=26.88 q=24.41MA=MB=1/12ql2 MC=MD=1/12ql2=1/12×26.88×92 =1/12×26.88×32 =181.44KN m =18.31KN mq=34.96 q=20.04MA=MB=1/12ql2 MC=MD=1/12ql2=1/12×34.96×92 =1/12×20.04×32 =235.98KN m =15.03KN mq=7.8 q=7.8MA=MB=1/12ql2 MC=MD=1/1