黄淮学院本科毕业论文土木工程工业厂房.doc

Abstract First,according to book design,this paper introduced part of the building, mainly including selection Atlas, Roof truss form ,the tie beam, roof and geological conditions; then it conduct load calculation , the internal force calculation , the combination of internal forces, reinforced pillars design, foundation design, seismic design and so on, followed by a comprehensive single floor industrial factory on the entire process of design. Single floor industrial plant to serve the industrial production, monolayer, and engineering technology of the spatial structure of skeleton reasonable. This skeleton can withstand all kinds of industrial production, the role of experience and can meet the production process of industrial products, industrial plants and construction of safe, durable and beautiful environment, and many other needs. In industrial production processes need to be considered on the weight of heavier, larger parts, semi-finished lifting of the transport problems that would affect the plants span, profiles, columns of type, set up walls, etc.; industrial plants often have large equipment, their installation and use will affect the plant height, span and depth of the foundation-laying, and sometimes the vibration caused by plant; industrial buildings have lighting, ventilation, insulation and other functions necessary, it allows factory housing often have to set up covered with skylights, roof insulation measures should be, sufficient lighting around the plant area of the parapet walls of the tube, etc.; industrial production and technological development process faster, change, and itrequires a large space to plant, interior layout flexibility and allow for plant expansion room. In short, single-storey industrial building will play an increasingly important role in the future of socialist economic construction in China. Keywords: book design;load calculation; the calculation of internal forces bent; bent combination of internal forces and columns;the basis of reinforcement; the basis of design; design and calculation of corbels; columns Checking lifting; seismic design 目 录 第一部分：封面1第二部分：摘要及翻译. 2第三部分：目录4第四部分：设计任务书5第五部分：计算. 8第六部分：参考文献43第七部分：致谢信44 2 第四部分单层工业房设计任务书一、设计题目济南市泰安牌纪念品加工车间单层工业厂房结构设计二、设计依据1.拟建地点：济南市市区，抗震设防烈度为6度。2.工程名称：济南市市区泰安牌纪念品加工车间。3.工程说明：（1）建筑平、剖面图自己设计。（2）结构形式为单层单跨装配式钢筋混凝土结构，围护墙采用240mm双面清水墙。（3）起重设备：中级制300/50 KN及150/30KN桥式吊车各一台，跨度LK=22.5m,轨顶标高:9.0m。(4)屋面防水做法:二毡三油防水层上铺绿豆沙(0.35KN/),水泥砂浆找平层15厚(0.3KN/),加气混凝土保温层100厚(0.60KN/),冷底子油一道、热沥青二道（0.05KN/）,水泥砂浆找平层15厚(0.3KN/)。4.自然条件:基本风压W0=0.35KN/,风压高度系数按B类地面取,基本雪压S0=0.30KN/。5.地质条件:地表以下0.8m为杂填土,其下粘性土,地基承载力标准值fk=230KN/,土质均匀,地下水位在天然地表下2.8m,且无侵蚀性(取g0=16KN/m3,hd=1.6)。6.材料:柱,混凝土C30,纵向钢筋HRB335,箍筋HPB235;基础,混凝土C25,钢筋HPB235。三、建筑设计文件要求内容如下:31.简要说明:包括方案特点、总建筑面积、总使用面积、平面系数=使用面积/建筑面积、冷底子油一道、热沥青二道：0.05KN/ 水泥砂浆 4找平层15厚:0.015×20=0.30KN/ qG=1.60KN/施工荷载(大于雪载): qQ=0.5KN/ q=1.2 qG+1.4 qQ=2.62KN/ 查G410选用屋面板: YWB-2IV(允许荷载:2.8KN/);天窗檐口板: YWBT-1IV(允许荷载:3.3KN/);板自重:1.3KN/,灌缝重:0.01KN/。天沟板（770mm宽外天沟）：TGB77-1；自重：2.02KN/。2.天窗架(9m 钢天窗架),传给屋架重力荷载(估计):23KN/支柱。3.屋架(24m钢屋架),自重(估计):55KN/榀。屋架端部支座中心距厂房定位轴线150mm。4. 吊车梁:选钢筋混凝土吊车梁CG426(二), YMDL-6B、YMDL-6Z，自重45.5KN/根,梁端部截面尺寸: b×h=300×1000mm。 轨道联结G325,自重:0.81KN/m。5.基础梁：选自G320，JL-1、JL-2、JL-17；自重：16.70KN/根:截面尺寸:b×h=(200300)×450 mm。6.柱:柱顶标高=轨顶标高H + (0.200.30)=9.00+2.58+0.3=11.88m, 取12.00m; 牛腿顶标高=轨顶标高-吊车梁高(包括垫高)=9.00-1.00-0.2=7.8m, 取7.8m; 上柱柱高=柱顶标高-牛腿顶标高=12.00-7.8=4.2m下柱柱高=牛腿顶标高+基础顶面至室内地坪距离=7.80+0.50(估计)=8.3m; 柱截面取:上柱矩形截面:400×500;下柱工字型截面:400×800×150×100。 六.参考资料1.&lt;&lt;混凝土结构设计规范&gt;&gt;(GB50010-2002),中国建筑工业出版社，2002。2简明混凝土结构设计手册，涂鸣主编，中国建筑工业出版社，2000。3混凝土结构（上、下册），东南大学等编，中国建筑工业出版社，2004。4单层工业厂房结构设计，罗福午主编，中国建筑工业出版社，2004。5建筑结构荷载规范（GB50009-2001），中国建筑工业出版社，2002。6建筑地基基础设计规范（GB50000-2002），中国建筑工业出版社，2002。7全国通用工业厂房结构构件标准图集，中国建筑标准设计研究院，2000。 5 第五部分荷载计算一、设计资料：1. 工程概况济南市泰安牌纪念品加工车间为一单跨单层钢筋混凝土厂房，厂房总长66m，跨度24m，柱距6m，中级制300/50 KN及150/30KN桥式吊车各一台，跨度LK=22.5m,轨顶标高:9.0m，厂房平面图 2. 设计资料屋面构造：二毡三油防水层(上铺绿豆砂)；625mm厚水泥砂浆找平层；加气混凝土保温层100厚；冷底子油一道，热沥青二道；15mm厚水泥砂浆找平层；预应力混凝土大型屋面板。围护结构：240mm厚普通砖墙，双面清水墙；钢框玻璃窗宽×高：4000mm×5100mm和4000mm×18001mm。按（0.45KN/m2 ）计。地面:钢筋混凝土地面,室内外高差150mm。 3设计基本原始资料自然条件：基本风压为0.35kN/m2，风荷载，wk=bzmzmzw0，基本风压w0取0.35kN/m2，风振系数bz=1.0mz，风荷载体型系数ms根据附表确定，风压高度变化系数mz根据附表确定。地面按B类，基本雪压为0.3KN/m2，屋面活荷载为0.5kN/m2。 地质条件：场地地面以下0.8m内为杂填土，其下为粘性土，基承载力特征值为230kN/m2，土质均匀，地下水位为天然地面下 2.8m,且无侵蚀性。该工程抗震设防烈度为6度。4. 材料钢筋：箍筋为HPB235级钢筋、受力钢筋HRB335级钢筋。混凝土：柱采用C30，基础采用C25。5设计要求1)初步确定排架结构布置方案；2)对结构上部的标准构件进行选型，并进行结构布置；3)排架的荷载计算和内力分析；4)排架柱的设计；5)柱下独立基础的设计 二、构件选型及屋盖布置根据厂房的跨度、吊车起重量的大小、轨顶标高，吊车的运行空间等初步确定出排架结构的剖面如图（2）所示。为了保证屋盖的整体性，屋盖采用无檩体系。 7 1.屋面板采用1.5m×6m预应力混凝土屋面板，根据屋面做法求得屋面荷载，采用标准图集92G410（一）中的YWB2，屋面板自重标准值为1.4KN/m2（包括灌缝自重）。2天沟板(外天沟排水)天沟板（770mm宽外天沟）：TGB77-1；自重：2.02KN/。3屋架采用(24m钢屋架),自重(估计):55KN/榀。屋架端部支座中心距厂房定位轴线150mm。4屋盖支撑在端部第二开间的屋架端部和跨中设三道垂直支撑、其他跨相应部位设下弦系杆，端头第二开间设下弦横向水平支撑。5吊车梁吊车梁:选钢筋混凝土吊车梁CG426(二), YMDL-6B、YMDL-6Z，自重45.5KN/根,梁端部截面尺寸: b×h=300×1000mm。 轨道联结G325,自重:0.81KN/m 。6.基础梁：选自G320，JL-1、JL-2、JL-17；自重：16.70KN/根:截面尺寸:b×h=(200300)×450 mm。 8 7排架柱柱截面取:上柱矩形截面:400×500;下柱工字型截面:400×800×150×100。8. 支撑布置设计采用大型屋面板，可以不设屋架上弦支撑。根据构造要求，设置相应的屋架下弦支撑，并在跨度中点处布置一道垂直支撑。见图（3）本设计跨度24m,大于18m，因此需要布置支撑。柱截面高度h&gt;600mm,下部柱间支撑做成双片，其间距为柱截面高减去200mm，见图（4）。 9 三、排架的荷载计算1排架计算简图的确定(1)确定柱高。柱:柱顶标高=轨顶标高H + (0.200.30)=9.00+2.58+0.3=11.88m, 取12.00m; 牛腿顶标高=轨顶标高-吊车梁高(包括垫高)=9.00-1.00-0.2=7.8m, 取7.8m; 上柱柱高=柱顶标高-牛腿顶标高=12.00-7.8=4.2m下柱柱高=牛腿顶标高+基础顶面至室 上柱b×h=400mm×500mm, 下柱工字型截面400×800×150×100 ,截面尺寸如图所示, 确定柱的截面尺寸、几何特性、下部柱子高度和牛腿尺寸，及其有关参数。（如下图1） 10 A、B柱参数（H=12.7m,H=4.2m, H=8.5m）(表1) 二、荷载计算 （均为标准值）1、屋面荷载(图2)15mm水泥砂浆找平层 20×0.015=0.3KN/m2 15mm厚水泥砂浆找平层 20×0.015=0.3KN/m2 冷底子油一道，热沥青二道 0.05 KN/m2 屋盖支撑 0.07KN/ 100mm厚加气混凝土保温层 0.1×6=0.6KN/ 二毡三油防水层 0.35 KN/m2 屋面板及灌缝 1.4 KN/m2 åq=3.07 KN/m2 天沟板 2.02 KN/m 此外，屋架自重为55KN/榀， 天窗架 23KN/榀。 G1A=G1B=3.07×6×(12+0.77)+55/2+23+2.02×6=297.84KN(注:0.77为外檐天沟板宽度)M1A=M1B=G1Ae1A=297.84×0.20=59.57KN.mM2A=M2B= G1A×e2A=297.84×0.15=44.68KN.m 11 图22、屋面活载(图3)屋面活载取 (0.5KN/m2 ，作用于一跨) G1A=G1B=0.50×6×(12+0.77)=38.31KN M1A=M1B= G1A×e1A=38.31×0.20=7.66KN.m M2A=M2B= G1A×e2A=38.31×0.15=5.75KN.m 图33、柱自重重力荷载(图4)G2A=G2B=0.4×0.5×4.2×25=21KN M2A=M2B= G2A×e2A=21×0.15=3.15KN.m G3A=G3B=(6.75+0.7)×0.1775+(1.05×0.8×0.4)+(0.4×0.35×0.5)+(0.352×0.4)/2×25=43.82KN.m 12 图44、吊车轨道连接及吊车梁自重(图5)G4A=G4B=45.5+0.81×6=50.36KNM4A=M4B= G4A×e4A=50.36×0.65=32.73KN.m 图55、吊车荷载设有15/3t和30/5t吊车各一台1132吊车竖向荷载 Dmax=290×(1+0.2)+185×(0.058+0.792)=505.25KNDmin=70×(1+0.2)+50×(0.058+0.792)=126.50KNDmax在A柱： G4A=Dmax=505.25KN M4A= G4A×e4A =505.25×0.65=328.41KN.m G4B= Dmin =126.50KNM4B= G4B´e4B =126.50×0.65=82.23KN.m D max在B柱:G4B= Dmax =505.25KNM4B= G4B´e4B =505.25×0.65=328.41KN.m G4A= Dmin =126.50KNM4A= G4A×e4A =126.50×0.65=82.23KN.m 3吊车横向水平荷载(a=0.1)的标准值 15/3t吊车一个轮子横向水平制动力 T15=0.1(150+74)/4=5.60KN30/5t吊车一个轮子横向水平制动力 T30=0.1×(300+118)/4=10.45KN当一台30/5t吊车作用时：Tmax=10.45×(1+0.2)=12.54KN当一台30/5t和15/3t吊车共同作用时： Tmax=10.45×(1+0.2)+5.60×（0.792+0.058）=17.30KN14 6、风荷载 求mz(插值法)柱顶处(按离地面高度12.15计), mz=1.06天窗檐口处(柱顶以上各部分风载均可近似以天窗檐口离地面高度18.31m计),mz=1.21求ms和各部分qik， a=15000mm,h=3120mm,a&gt;4h,故取ms=0.8 基本风压w0=0.35 KN/qk= 6msmzw0=2.1msmzKN/风压高度变化系数mz按B类地区考虑高度取值。风荷载体型系数ms的分布如图7所示。 风荷载体型系数图 q1k=6×0.35×0.8×1.06=1.78q2k=6×0.35×0.5×1.06=1.11FW=2.3(2.03+1.27)+1.19(-0.51+1.52)+2.67(1.52+1.52)= 16.91KN 15 7.载汇总表见下表荷载汇总表（表4） 16 内力的正负号规定见下图 内力正负号定义图1、恒载作用下的排架内力计算11-l2(1-)3=1.747 C1=´121+l3(-1)n3C2=´21-l2=1.227 11+l3(-1)nRa1=-M1AC159.57´1.747=-=-8.19KN(¬) H12.717Ra2=-(M2A+M4A)C215.1´1.227=1.46KN(®) H12.7Ra=Ra1+Ra2=-8.19+1.46=-6.73KN(¬) Rb=-Ra=6.73KN(®)分配给A柱的剪力为-ha(Ra+Rb)=-0.5´0=0A柱柱顶的剪力为Va=-6.73+0=-6.73KN(¬)从而求得A柱的其它内力为MI-I=31.3KNm MII-II=16.2KNm,MIII-III=-41KNm NI-I=318.84KN,NII-II=369.2KN,NIII-III=413.02KN2、屋面活载作用下的排架内力计算11-l2(1-)3=1.747 C1=´121+l3(-1)n3C2=´21-l2=1.227 11+l3(-1)nRa1=-Ra2=-M1AC17.66´1.747=-=-1.05KN(¬) H12.7-M2AC25.75´1.227=0.56KN(®) H12.7Ra=Ra1+Ra2=-1.05+0.56=-0.49KN(¬) Rb=-Ra=0.49KN(®)分配给A柱的剪力为-ha(Ra+Rb)=-0.5´0=0A柱柱顶的剪力为,Va=-0.49+0=-0.49KN(¬) 从而求得A柱的其它内力为MI-I=5.60KNm，MII-II=-0.15KNm，MIII-III=-4.31KNm NI-I=NII-II=NIII-III=38.31KN 18 3、吊车竖向荷载作用下的排架内力计算（1）、当Dmax在A柱时：3C2=´21-l2=1.227 11+l3(-1)nRa=-Rb=-M4AC2328.41´1.227=-=-31.73KN(¬) H12.7M4BC2-82.23´1.227=-=7.94KN(®) H12.7分配给A柱的剪力为-ha(Ra+Rb)=-0.5(-31.73+7.94)=11.90KN, A柱柱顶的剪力为Va=-31.73+11.90=-19.83KN(¬)从而求得A柱的其它内力为MI-I=-83.29KNm，MII-II=245.12KNm，MIII-III=76.57KNm NI-I=0， NII-II=NIII-III=505.25KN（2）、当Dmin在A柱时：3C2=´21-l2=1.227311+l(-1)nRa=-Rb=-M4AC282.23´1.227=-=-7.94KN(¬) H12.7M4BC2-328.41´1.227=-=31.73KN(®) H12.7分配给A柱的剪力为-ha(Ra+Rb)=-0.5(-7.94+31.73)=-11.90KN A柱柱顶的剪力为,Va=-7.94-11.90=-19.84KN(¬) 从而求得A柱的其它内力为MI-I=-83.33KNm，MII-II=-1.1KNm，MIII-III=-169.74KNm NI-I=0， NII-II=NIII-III=126.50KN19 4、吊车横向水平荷载作用下的排架内力计算吊车横向水平荷载Tmax是作用于吊车梁顶面。aHu=12-9.0=3.0，a3.0/4.20.71(1).当一台30/5t的吊车作用于该跨时：假设Tmax向右作用(2+a)(1-a2)2-3al+l-(2-3a)C5=0.674 121+l3(-1)n3Ra=-TmaxC5=-12.54´0.674=-8.45KN(¬) Rb=Ra=-8.45KN(¬)分配给A柱的剪力为-ha(Ra+Rb)=-0.5(-8.45-8.45)=8.45KNA柱柱顶的剪力为Va=-8.45+8.45=0从而求得A柱的其它内力为MI-I=MII-II=15.05KNm， MIII-III=121.64KNm NI-I=NII-II=NIII-III=0(2) 当一台30/5t、一台15/3t的吊车作用于该跨时：假设Tmax向右作用，(2+a)(1-a2)2-3al+l-(2-3a)C5=0.674 121+l3(-1)n3Ra=-TmaxC5=-17.30´0.674=-11.66KN(¬),Rb=Ra=-11.66KN(¬), Va1=Vb1=-11.66KN(¬)考虑空间作用分配系数，由规范可以查得m=0.9 分配给A柱的剪力为Va2=ham(-Ra-Rb)=0.5´0.9´(11.66+11.66)=10.49KN A柱柱顶的剪力为Va=Va1+Va2=-11.66+10.49=-1.17KN(¬)从而求得A柱的其它内力为MI-I=MII-II=15.85KNm， MIII-III=132.19KNm N-=N-=N-=020 Tmax向左作用与上述情况相反。如下图所示： 5、风荷载作用下的排架1.78撤消附加的不动铰支座，在排架顶施加集中力-Ra和-Rb，并把它们与FW相加后进行剪力分配：Va1=Vb1=ha(FW-Ra-Rb)=1(16.91+8.025+5)=14.97kN(®) 2叠加上述两个状态，恢复结构原有受力状况，即把各柱分配到的柱顶剪力与柱顶不动铰支座反力相加，即得该柱的柱顶剪力：Va=Va1+Ra=14.97-8.025=6.945KN(®) Vb=Vb1+Rb=14.97-5=9.97KN(®) 从而求得A柱的其它内力为：MI-I=MII-II=44.87KNm,MIII-III=231.75KNm，VIII-III=-29.55KN21 （2）当风为从右向左吹时在q1的作用下，A柱虚加水平不动铰支座，有公式 11+l4(-1) C11=3=0.355 18(1+l3(-1)n故A柱不动铰支座反力Ra=C11q1H=0.355´1.11´12.7=5.00KN(®)，在q2作用下，B柱虚加水平不动铰支座反力，其值为Rb=5´1.78=8.025KN(®) 1.11撤消附加的不动铰支座，在排架顶施加集中力-Ra和-Rb，并把它们与FW相加后进行剪力分配：Va1=Vb1=ha(FW-Ra-Rb)=1(-16.91-8.025-5)=-14.97kN(¬) 2叠加上述两个状态，恢复结构原有受力状况，即把各柱分配到的柱顶剪力与柱顶不动铰支座反力相加，即得该柱的柱顶剪力：Va=Va1+Ra=-14.97+5.00=-9.97KN(¬)Vb=Vb1+Rb=-14.97+8.025=-6.945KN(¬)从而求得A柱的其它内力为：MI-I=MII-II=51.66KNm,MIII-III=216.13KNm，VIII-III=24.07KN风荷载作用下的M、N图如下图,当风从右向左吹时，其M、V图与上述情况相反。 22 23 6、A柱的内力汇总（1）A柱的内力值汇总表见下表A柱的内力值汇总表（表5） 24 （2）A柱的内力图汇总表见下表A柱的内力图汇总表（表6） 25 26 四、排架的内力组合（由于A、B柱的对称性，所以以下组合过程以A柱为例）以A柱内力组合为例，列表进行内力组合，见下表。表中所列组合方式栏意义如下： 27 五、柱、基础的配筋计算（由于A、B柱的对称性，所以以下计算过程均以A柱为例）1、柱的配筋计算材料：混凝土C30，fc=14.3N/mm2,ftk=2.01N/mm2,ft=1.43N/mm2钢筋（HRB335）fy=fy¢=300N/mm2箍筋（HPB235）fy=210N/m2,Es=2.0×105N/mm2(II级钢)。柱截面参数：52 上柱I-I截面：b=400mm,h=500mm , h0=460mm , as=a¢s=40mm , A=2´10mm;下柱II-II截面、III-III截面，b¢f=400mm,b=100mm,h¢f=162.5mm,h=800mm, h0=760mm,as=a¢,A=bh+2(b¢f-b)h¢f=1.775´105mm2; s=40mm截面界限受压区高度xb=1+b1fyEsecu=0.8=0.55 3001+2.0´105´0.0033I-I截面Nb=fcxbbh0=14.3´0.55´400´460=1447.16KN，II-II截面、III-III截面Nb=fcxbbh0+fcxb(b¢f-b)h¢f=14.3´0.55´100´760+14.3´0.55´(400-100)´162.5=981.16KN从M=-682.10KNm，N=703.28KN;II-II截面配筋同III-III截面。A柱的截面配筋计算见下表 28 A柱截面配筋计算表（表8） 29 A柱的上柱和下柱截面的配筋图见下图： 3、牛腿设计计算（注：材料同柱。）Fvs=G4A(吊车梁及轨道）+G4A(Dmax)=50.36+505.25=555.61KN Fv=1.2´50.36+1.4´505.25=767.78KN Fhs=Tmax=17.30KN，Fb=1.4´17.30=24.22KN 牛腿截面及外形尺寸：b=400mm，h=850mm，a=100+20=120mm<0.3h0，b=0.7 按下式验算：Fftkbh0b（1-0.5hs)Fvs0.5+a/h017.32.0´400´810 )555.610.5+120/810=688.94´103N=688.94KN>FVS，满足要求。=0.7(1-0.5按下式计算纵向受拉钢筋(因为a<0.3h0，取a=0.3h0=0.3´810=243mm)：FvaFh767.78´103´24324.22´103As³+1.2=+1.20.85h0fyfy0.85´810´300300=903.27+96.88=1000.15mm2>rminbh=0.002´400´850=680mm2 选用4F18另选2F12作为锚筋焊在牛腿顶面与吊车梁连接的钢板下。 ，As=1017mm2；30 验算顶面局部承压，近似取A=400´420=168000mm2,0.75fcA=0.75´15´168000=1890000N=1890.0KN>Fvs，满足要求。按构造要求布置箍筋，取f8100，上部2/3h0即500mm范围内能满足大于0.5As的要求，50.3´2´500/100>967.88/2,弯起钢筋由于a/h0<0.3，可以不设，见下图。 具体的编号见施工图4、柱的吊装验算 （以A柱为例）q1=(1.775´105/106)´25=4.44KN/m，q2=(2.0´105/106)´25=5.0KN/mq3=(0.85´1.2-0.5´0.4´0.35)´0.4´25/0.85=11.18KN/m，按伸臂梁算得MD=-44.10KNm，MB=-65.99KNm。由规范公式进行裂缝宽度验算：式ss=M/0.87h0As£sss中，M为考虑动力荷载后按柱自身重力荷载算得的最不利的弯矩标准值；0.87h0为截面内力臂；As为截面受拉一侧的纵筋截面面积；sss为混凝土结构设计规范提出的钢筋混凝土受弯构件不需作裂缝宽度验算的钢筋应力。31D截面：ss=M/0.87h0As=1.5´44.10´106/0.87´460´961=172.0N/mm2 D截面rte=961/0.5´400´500=0.0096,查得sss=170N/mm2»172N/mm2，认为满足要求。B截面：ss=1.5´65.99´106/0.87´760´1742=85.94N/mm2,B截面rte=1742/(0.5´100´800+300´162.5)=0.0196,查得sss=170N/mm2>85.94N/mm2,满足要求。柱的吊装位置及内力图见下图： 5、基础设计计算(以A柱基础为例)（1）地基承载力特征值和基础材料地基承载力标准值：fk230KN/mm2，地表以下0.8 m为杂填土，其下为粘性土，土质均匀，地下水位在地表下2.8 m ，且无侵蚀性（取g0=16KN/m3,hd=1.6），基础埋置深度处标高设为-1.900，室内外高差取150mm。假定基础宽度小于3m,由建筑地基基础设计规范（GBJ7-89），修正地基承载力fa=fak+hbg(b-3)+hdgm(d-0.5)=230+1.6´16´(1.75-0.5)=262KN/mm2基础材料采用C25混凝土，fc=11.9N/mm2,ft=1.27 N/mm2，钢筋采用HPB235，fy210 N/mm2，钢筋的混凝土保护层厚45mm。垫层采用C10混凝土，厚100mm。（2）基础地面内力及基础底面积计算按表5-5取柱底III-III截面的两组内力设计值-Mmax及相应的N、V与Nmax及相应的 32-Mmax、V进行基础设计：ìN=703.28KNüïï甲组íM=-682.10KNmý,ïV=23.61KNïîþ.51KNìN=1180üïï乙组íM=-443.48KNmýïV=23.61KNïîþ基础杯口以上墙体荷载设计值算得为Nw=351KN(包括墙体、钢窗和基础梁自身重力荷载)，直接施加在基础顶面，对基础中心线的偏心距为ew=h/2+240/2=520mm=0.52m假设基础高度H=1.2m，基础底面尺寸b´l按以下步骤估计：a. 基础顶面轴力最大设计值为, 则基础底面积以上N+Nw=1180.51+351=1531.51KN;基础底面至地面高度为1.9m的总轴力估计为1531.51+1.2×1.9×20×A0=1531.51+1.9×24×A0(这里，20.0 为基础与覆盖土平均估计重力密度，A0为基础底面积，1.2为荷载分项系数)。b. 按轴心受压状态求出基础底面积A01531.51+1.90´24.0´A0£fA0,1531.511531.512 A0=7.08m(f-1.9´24.0)262-45.60c.按（1.11.4）A0估计偏心受压基础底面积A,并求出基底截面抵抗矩W及基底以上基础自重设计值和土重标准值G：（1.11.4）A0=7.7889.912，取A=b´l=2.4´4=9.6m2W=l2b/6=6.4m3,G=1.2´20´9.6´1.9=437.76KN故按以上两组III-III截面内力求得的两组基底内力为：ìNd=N+Nw+G=703.28+351+437.76=1492.04KNü甲组íý M=M+VH-Ne=-682.10+23.61´1.2-351´0.52=-836.29KNmwwîdþ 33ìNd=1180.51+351+437.76=1969.27KNü乙组íý M=-443.48+23.61´1.2-351´0.52=-597.67KNîdþ(3).基底反力验算甲组NdMd1492.04836.29±=± AW9.66.