石材幕墙脚手架搭设施工组织设计方案实用文档.doc

石材幕墙脚手架搭设施工组织设计方案实用文档(实用文档，可以直接使用，可编辑 优秀版资料，欢迎下载）目录第一章工程概况2第二章脚手架搭设要求3第三章脚手架的搭设与拆除5第四章脚手架验算书9附图一：21第一章 工程概况1.1工程概况工程名称:杭政储出(2021）19号地块石材幕墙工程建设单位：浙江德信金沙置业设计单位：浙江中南建设集团幕墙设计研究院杭政储出（2021）19号地块石材幕墙工程位于杭州经济技术开发工上沙北路，钢筋混凝土剪力墙结构。地上一层，层高3。5米，地上二层,层高在3.2米；建筑施工总高度10米，该建筑面积6352。63平方米,合同工期120天.1。2适用范围 本施工组织设计适用于杭政储出（2021）19号地块石材幕墙工程.第二章 脚手架搭设要求本工程脚手架结合建筑结构形式和外墙的装饰装修材料，采用落地式钢管脚手架搭设高度至13.5米，即±0。0004。2米，±0.0008.5米，±0。00013.5米。搭设周长约195米.外架搭设所用的材料采用48×3。5直缝焊接钢管，所有扣件、钢管均经过检测符合要求后方可使用。一、材料要求1、钢管：脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管(GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的3号普通钢管,其质量应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T700）中Q235-A级钢的规定。2、扣件：脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定；采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用.脚手架采用的扣件,在螺栓拧紧的扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。3、脚手板：脚手板采用竹材料制作，每块质量30kg。竹脚手板宜采用毛竹制作的竹笆板。4、连墙件：连墙件采用双扣件大于12。0kN与墙体连接。5、安全网按市安全部门有关规定,采用密目式防火阻燃安全网。二、构造要求搭设高度为13.5米，立杆采用单立管。搭设尺寸为:立杆的纵距1。50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1。80米。采用的钢管类型为48×3.5,连墙件采用2步3跨,竖向间距3.60米，水平间距4.5米。1、立杆纵向间距1500,横向间距1000，考虑外装修施工所需的空间，内排立杆与建筑物净距为200，立杆的接头应错开50%,立杆垂直偏差不大于8。相应的在每排立杆下设置一根型钢作为支撑。2、大横杆步距1800，上下横杆的接头位置接头应错开,同一水平面的内外大横杆接头应错开一跨间大横杆架设在内立杆内侧，大横杆水平偏差控制在2内。3、小横杆应垂直大横杆之下,用扣件与立杆紧固,小横杆伸出大横杆之外，不应小于10。4、剪刀撑与横向斜撑在建筑物外侧立面整个长度和高度上连续设置，斜杆与地面的倾斜角在45度60度之间，每组剪刀撑必须上下节点对齐斜杆接头搭接长度不小于1000，接头应交错排列,不得设置在一个平面内.5、与墙体连接件按二步三跨设置，竖向间距3.60米,水平间距4。50米。第三章 脚手架的搭设与拆除1、搭设程序本工程争创国家级标准化管理的工地，地下室施工完成后,一层楼板作为架子基础,按施工进度要求逐层搭设.2、搭设方法1。搭设前对架子班全体人员进行搭设技术交底，安全生产交底，搭架本身是为施工各班提供安全保障，其自身首先要确立安全施工意识。2。本工程架体采用落地式脚手架，架体宽1.05m，步高第一步为1.8m，立杆间距1。5m,内立杆离外墙面距离0.2m.3。脚手架搭设顺序:立杆斜杆（固定用）小横杆大横杆（第一步测量好水平）搁栅剪刀撑脚手片挡脚杆、扶手杆拉结固定挂安全网检查验收.顶步架增设脚手片硬围护外加安全网围护。4。钢管脚手架底部立杆，采用不同长度的钢管参差布置,使相邻两立杆上部接头相互错开,不在同一平面上，以保证脚手架的整体性。5。钢管脚手架所有杆件连接均须用扣件，每只扣件的螺栓应拧紧,脚手架搭设做到横平竖直的要求。6.主要通道口设置双层防护棚（挑出3。0m）。7.脚手架转角处,用电线与建筑物接地线可靠连接,做好接地和避雷装置。8。脚手架搭设完成后，进行自检合格后，邀请公司质安部门进行分段检查验收,验收合格挂牌后方可使用。9.铺设脚手板的注意事项:每层满铺脚手板。脚手板要铺平整不得翘头，不得叠铺，要铺稳实，主体施工时挑架第一步，靠墙一侧离墙面距离不得大于150mm。空隙部分用木板满铺固定,以防石头杂物坠落，每块脚手板四只角必须用12#铅丝绑扎固定在纵向水平横杆上。在转角处和进料平台处的脚手片应与横向水平杆可靠连接，以防止滑动。10.搭设栏杆,挡脚板的注意事项：栏杆和挡脚应搭设在外排立柱的内侧。上栏杆的高度1。2m,中栏杆高度在65cm。挡脚板高度不得小于150mm，本工地统一使用脚手板。11。脚手架搭设标准：整个脚手架搭设除达到前述注意事项外，还必须达到全部杆件横平竖直,整齐清晰美观,造型一致，平竖通顺对直，连接牢固,受荷安全，有安全操作空间,不变形、不摇晃、不积水，并做好避雷接地的要求。3、脚手架的检查与验收1.每搭完一步脚手架后,应按脚手架规范规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。2。班组自检：脚手架在搭设过程中由架子组长，工地安全员对该外脚手架的搭设过程部位随时检查发现问题及时处理。3。脚手架在使用中由该项目负责人，每周组织安全员和架子负责人对外脚手架的设置和连接、连墙体、支撑门洞地基是否积水、底座是否松动、立杆是否悬空、扣件螺栓是否松动,安全防护措施是否符合要求等进行检查。发现问题及时整改落实，以达到安全生产的目的。4.基础完工后及脚手架搭设前进行检查地基密实性，脚手架搭设完三步高度后，由工地项目负责人组织工地安全员和架子组长及使用架子班组长对该外脚手架进行分段验收，对不符合要求的提出整改方案及措施，整改完毕后，继续验收，验收合格后由该项目的安全员填写分段或分层验收表,并逐级签字。5。遇有六级大风及大雨后进行检查.6。脚手架搭设完毕后,经工地初验合格报分公司质安部,由分公司质安股对该项目外脚手架进行整体验收，验收合格后发“安全防护用具及机械设备使用许可证”，不合格的需整改，复验合格后发证。4、脚手架的拆除1。拆除前的准备工作项目安全员向操作人员作脚手架拆除的安全技术交底.清除脚手架上杂物及地面障碍物.在拆除区域设好警戒线，指定专人负责警戒看管。2.脚手架的拆除由项目负责人组织项目安全员对工程进行全面检查，脚手架的扣件连接,连墙件、支撑体系，并由项目经理进行拆除安全技术交底。拆除脚手架前，班组成员要明确分工，统一指挥,操作过程中精力要集中，不得东张西望和开玩笑，工具不用时要放入工具袋内。正确穿戴好个人防护用品，脚应穿软底鞋。拆除挑架等危险部位要挂安全带。拆除脚手架前,周围应设围栏或警戒标志,在交通要道设专人监护，禁人入内.严格遵守拆除顺序，由上而下，一步一清，不准上下层同时作业。拆除脚手架的大横杆、剪刀撑，应先拆中间扣,再拆两头扣，由中间操作人往下顺杆子,不得往下乱扔。拆除的脚手架杆、脚手板、钢管、扣件等材料应往入传递或用绳索吊下，不得往下投扔，以免伤人和不必要的损失.拆除过程中最好不要中途换人，如必须换人时,应将拆除情况交代清楚.拆除过程中最好不要中断，如确需中断应将拆除部分处理清楚告一段落，并检查是否会倒塌,确认安全后方可停歇。脚手架拆除完后应将架料分类堆放，堆放地点要平坦，下设支垫排水良好.钢类最好放置室内,堆放在室外应加以遮盖。对扣件、螺栓等零星小构件应用柴油清洗干净装箱、袋分类存放室内以备再用。弯曲变形的钢构件应调直,损坏的及时修复并刷漆以备再用,不能修复的应集中报废处理。5、脚手架的安全搭设措施1、为贯彻“安全第一、预防为主”在施工过程中，实现安全生产，成立以项目经理负责的现场安全管理小组,项目部建立各职能人员安全生产责任制。分公司每月对项目经理进行考核,项目经理对项目部及班组长进行考核,对考核不合格进行处罚，对优秀的进行奖励。 2、制定各工种安全操作规程，并列为日常安全活动和安全教育的主要内容，并悬挂在操作岗位前。 3、现场配备专职安全员一名监督日常的安全工作。施工班组超过50人设一名专职安全员，不足50人的设一名兼职安全员，并与施工队签定安全生产协议书，明确双方责任. 4、编制施工组织设计，并根据工程特点指定相应的安全技术措施。作业前由工长向班组进行分布、分项、分工种、有针对性详细全面的安全交底,并履行签字手续。 5、制定安全检查制度，每周对施工现场进行一次全面检查,凡不符合规定的和存在隐患的问题均进行登记，定人、定时间、定措施来解决,并对实际整改的情况进行登记,对上级下达的隐患整改通知书一并进行登记。 6、对新入场的工人必须经公司、项目、班组三级安全教育，教育内容、时间及考核结果要有记录。工人变换工种进行操作技能及安全操作知识培训,考核合格后,方可上岗操作。 7、建立班前安全活动制度。活动内容要针对各班组专业特点和作业条件进行，每次活动简单重点记录活动内容。 8、特殊工种持证上岗，当超越操作证规定的有效期限时进行复试。对特种作业人员进行登记造册，记录操作证号码、年限，有专人管理加强监督。 9、建立工伤事故档案，发生轻伤、重伤、死亡及多人险肇事故均进行登记上报。没有发生伤亡事故时，也填写建设系统伤亡事故月报表按月向上级主管部门上报。 10、施工现场针对作业条件悬挂安全标志牌，安全标志设专人管理,作业条件或损坏时及时更换.第四章 脚手架验算书一、参数信息：1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为13.5 m，立杆采用单立管;搭设尺寸为：立杆的横距为1。05m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1。8 m；内排架距离墙长度为0.20m；大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；（计算时因小横杆上铺设大横杆的计算，其两侧的大横杆直接通过扣件连接到立杆，所以以集中力传递到小横杆只有中间的大横杆，即为2根）脚手架沿墙纵向长度为 620。00 m；采用的钢管类型为48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1。00;连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值：3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3。风荷载参数本工程地处浙江杭州市，基本风压0。45kN/m2;风荷载高度变化系数z为0。74，风荷载体型系数s为0。649；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)：0.1248；脚手板自重标准值（kN/m2):0。300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0。150;安全设施与安全网(kN/m2)：0。005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值（kN/m）:0。038；脚手板铺设总层数：10(即为满铺）；二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）第5。2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1。均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0.038 kN/m ;脚手板的自重标准值:P2=0。3×1.05/(2+1）=0。105 kN/m ;活荷载标准值: Q=3×1。05/（2+1)=1。05 kN/m；静荷载的设计值: q1=1。2×0。038+1.2×0。105=0。172 kN/m；活荷载的设计值： q2=1。4×1.05=1.47 kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0。08×0。172×1。52+0.10×1.47×1。52 =0.362 kN。m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为 M2max= 0.10×0。172×1。520.117×1。47×1.52 =0.426 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max（0。362×106，0。426×106)/5080=83.858 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为= 83.858 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求!3。挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值： q1= P1+P2=0.038+0。105=0.143 kN/m；活荷载标准值： q2= Q =1.05 kN/m；最大挠度计算值为：= 0.677×0。143×15004/（100×2。06×105×121900)+0.990×1。05×15004/(100×2.06×105×121900） = 2。291 mm;大横杆的最大挠度 2。291 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算：根据JGJ1302001第5.2。4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面.用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1。荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.5 = 0。058 kN;脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0。158 kN；活荷载标准值：Q=3×1.05×1.5/(2+1） =1。575 kN；集中荷载的设计值: P=1.2×（0。058+0。158）+1。4 ×1.575 = 2。463 kN;小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax = 1.2×0.038×1.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = 2。463×1。05/3 = 0。862 kN。m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0。868 kN。m；最大应力计算值 = M / W = 0.868×106/5080=170.953 N/mm2;小横杆的最大弯曲应力 =170。953 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3。挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和;小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：qmax=5×0。038×10504/(384×2.06×105×121900） = 0。024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0。058+0。158+1.575 = 1.79 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = 1790.1×1050×（3×10502-4×10502/9 ) /(72×2。06×105×121900） = 2。929 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0。024+2.929 = 2.953 mm；小横杆的最大挠度为 2.953 mm 小于小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算：按规范表5.1。7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8。00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2。5)： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.5×2/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值： P2 = 0。038×1.05/2=0.02 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0。3×1。05×1.5/2=0。236 kN；活荷载标准值: Q = 3×1。05×1.5 /2 = 2。362 kN；荷载的设计值: R=1。2×(0.058+0。02+0。236）+1.4×2.362=3.684 kN；R 8.00 kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0。1248kN/m NG1 = 0.1248+(1。50×2/2）×0。038/1.80×18。40 = 2。885kN;(2）脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板,标准值为0.3kN/m2 NG2= 0。3×10×1.5×（1。05+0。2）/2 = 2.812 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值;采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为0。15kN/m NG3 = 0.15×10×1.5/2 = 1。125 kN;（4）吊挂的安全设施荷载,包括安全网;0。005 kN/m2 NG4 = 0。005×1。5×18。4 = 0。138 kN;经计算得到，静荷载标准值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6。961 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到,活荷载标准值 NQ= 3×1。05×1.5×2/2 = 4。725 kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中 Wo - 基本风压（kN/m2)，按照建筑结构荷载规范（GB500092001)的规定采用: Wo = 0。6 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范（GB500092001)的规定采用： Uz= 0。92 ; Us - 风荷载体型系数：取值为1.13；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 ×0.6×0.92×1.13 = 0.437 kN/m2；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG+1.4NQ= 1。2×6。961+ 1。4×4.725= 14。968 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N = 1。2 NG+0。85×1。4NQ = 1。2×6.961+ 0.85×1。4×4.725= 13。975 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW为Mw = 0.85 ×1。4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0。437×1。5×1。82/10 = 0。253 kN。m;六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N = 14.968 kN;计算立杆的截面回转半径：i = 1。58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3。3得:k = 1。155 ；当验算杆件长细比时，取块1。0；计算长度系数参照扣件式规范表得: = 1。5 ；计算长度 ，由公式 lo = k××h 确定：l0 = 3。118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到：= 0.186 ；立杆净截面面积： A = 4.89 cm2;立杆净截面模量（抵抗矩） :W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值:f =205 N/mm2； = 14968/(0。186×489）=164。564 N/mm2；立杆稳定性计算 = 164.564 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N = 13。975 kN;计算立杆的截面回转半径:i = 1。58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5。3。3得： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5。3。3得： = 1。5 ;计算长度 ，由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到:= 0.186立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2; = 13975。494/（0.186×489)+252521.751/5080 = 203。364 N/mm2；立杆稳定性计算 = 203.364 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求!七、最大搭设高度的计算: 按规范条不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K（kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 4。076 kN；活荷载标准值:NQ = 4.725 kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.186×4。89×10-4×205×103-（1。2×4。076+1.4×4.725)/（1。2×0.125）=47.676 m;按规范5.3。6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = 47。676 /（1+0.001×47.676）=45.507 m；H= 45。507 和 50 比较取较小值。经计算得到,脚手架搭设高度限值 H =45。507 m。脚手架单立杆搭设高度为18。4m,小于H，满足要求！按规范条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为:NG2K = NG2+NG3+NG4 = 4。076 kN;活荷载标准值：NQ = 4.725 kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk = 0。125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / （1。4×0.85) = 0。253 /（1.4 × 0。85） = 0.212 kN。m；Hs =（ 0.186×4。89×104×205×103-(1。2×4。076+0。85×1。4×(4.725+0.186×4。89×100×0。212/5。08)/(1。2×0.125）=24。112 m；按规范条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = 24.112 /（1+0。001×24。112)=23.544 m；H= 23。544 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =23。544 m。脚手架单立杆搭设高度为18.4m，小于H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算： 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算: Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0。437 kN/m2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按规范5.4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN）, N0= 5.000 kN;风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN)，按照下式计算:Nlw = 1。4×Wk×Aw = 9。903 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 14.903 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = ·A·f其中 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 200/15。8的结果查表得到=0.966，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4。89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0。966×4.89×10-4×205×103 = 96。837 kN；Nl = 14。903 < Nf = 96。837,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 14.903小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg地基承载力设计值:因脚手架以一层楼面作为基础，因此地基承载力以一层楼面荷载设计值取值20。0kN/m2.立杆基础底面的平均压力：p = N/A = 14.968 kN/m220.0kN/m2；地基承载力满足要求！其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 14。968 kN；基础底面面积：A = 1 m2。十、脚手架配件数量匡算： 扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算： L -长杆总长度(m)； N1 -小横杆数（根)； N2 -直角扣件数(个）； N3 对接扣件数（个)； N4 -旋转扣件数(个）; S -脚手板面积(m2)； n -立杆总数(根） n=828； H -搭设高度（m) H=18。4; h -步距（m) h=1。8; la-立杆纵距（m） la=1.5； lb -立杆横距(m) lb=1.05；长杆总长度(m） L =1。1 ×18。40 ×(828 + 1.50 ×828/1.80 - 2 ×1。50/1.80)=30690。59;小横杆数（根) N1 =1。1 ×（18。40 /1.80 ×1/2 + 1） ×828 = 5566;直角扣件数(个) N2 =2.2 ×（18.40 / 1。80 + 1） ×828 = 20443；对接扣件数（个) N3 =30690.59 / 6.00 = 5116;旋转扣件数（个) N4 =0.3 ×30690。59 / 6.00 = 1535；脚手板面积（m2) S = 1。1 × （ 828-2） × 1.50 / 1。05=1298。00。根据以上公式计算得长杆总长30690。587m；小横杆5566根；直角扣件20443个;对接扣件5116个；旋转扣件1535个;脚手板1298m2.附图一：贵州省思剑高速公路小岩关隧道（LJXK1+940LJXK2+828）施工专项方案 编制: 二0一0年八月目 录一、 编制依据及原则01二、 工程范围及施工单位的分布,施工管理机构的组成01三、 工程概况及主要工程数量02四、 施工总目标03五、 总体施工布置04六、 施工方案、方法及工艺05七、 质量保证措施26八、 安全保证体系和措施29九、 文明施工保证措施和环境保护措施31十、 附表40施工组织设计方案一、 编制依据及原则1、依照国家、交通部现行的设计、施工规范、验收标准等有关规定和要求等。2、通过踏勘工地、从现场调查、采集、咨询所获取的沿线各种资源、施工环境调查资料。3、本单位隧道施工生产能力和经验。二、工程范围及施工班组的分布，施工管理机构的组成1、工程范围小岩关隧道：LJXK1+940LJXK2+828段开挖、支护、二次衬砌和路面混凝土等全部工程内容。2、施工管理机构工区主任和技术负责人直接全面负责该隧道现场施工生产管理、技术指导及监控.3、施工单位的分布和任务划分现场施工负责人陈能武，技术负责人熊浩，测量、质检工程师吴吴世光，专职安全员张文义.承担此隧道工程开挖、出渣任务的为隧道一班组（25人）：支护由二班组承担支护施工（15人），洞身二衬、混凝土钢筋制安和仰拱混凝土回填由三班组承担施工(20人）:型钢、格栅拱架制作由四班组承担（6人）。施工组织机构 根据我施工队的总体安排,实行工点负责制，履行合同规定的权力和义务。针对本工程的特点,本着有利于现场施工的原则，我队建立如下的施工组织机构：工区主任技术负责人测量班机械班工 班支护班组开挖班钢材制作班质检负责人衬砌施工班三、工程概况及主要工程数量1、工程概况小岩关隧道按二级路标准设计,设计行车速度40KM/H，建筑宽度0.75+0。25+23。75+0.25+0.75=9.5米，建筑高度5.0米，最宽宽度是80米紧急停车带10。2米,设计荷载：公路-级。隧道全长888米,明洞10米(进出口分别为5米），878米暗洞。地形地貌:隧址位于思南县思塘镇小岩关村境内，隧道轴线走向方位角58度，属于低山地貌,地形起伏较大，斜坡自然坡度为2550º，隧道范围内中线地面高程447568米，最大相对高差121米，隧道区思塘洞口处有省道S203通过，思塘端洞口东北130处有省道S304通过，交通条件较好。地质构造：隧址区基岩为三叠系下统大冶组（Tid）灰岩，地质构造简单,区域地质稳定。岩层产状为:262º、270º、-34º和25º，稍有起伏状,总体呈单斜构造,地质属于贵州典型的喀什特地貌,岩溶极为发育.水文地质：隧址区地表水不发育，未见明显地表水体，地下水主要为基岩中的裂隙水及岩溶水，主要赋存于灰岩的节理、溶蚀裂隙、溶蚀小孔及溶洞中，主要靠大气降雨补给，以沿裂隙渗流形式或受地形切割排除地表.灰岩节理裂隙较为发育，但多呈闭合状,多充填泥质，连通性较差，赋水条件较差，水量贫乏。隧道围岩情况：该隧道区地质主要级起止里程为:LJXK1+940LJXK2+110和LJXK2+780LJXK2+828段、级起止里程为：LJXK2+110LJXK2+780段。施工方式:开挖采用台阶新奥开挖法施工,衬砌采用防排水复合式支护施工。隧道进出口采用40米、28米管棚超前支护形式开挖。洞身采用小导管、系统锚杆和型钢拱架支护形式施工.隧道主要工程量表名称单位工程量备注明洞开挖m³3445洞脸开挖浆砌片石m³307.53混凝土m³31398.35C25、C20、C15钢筋锚杆kg140945。32中空注浆锚杆m39621.24钢筋kg841305。9长管棚m2520进出口洞身土石方m³78304。5工字钢kg415578。02I18、I16小导管kg93038。3424mm排水管m5437。86环向、纵向复合水版m²21931.98中埋式橡胶止水带m543.84止水条m2200.6防火涂料m²18816。32镶面（石材)m²24。52洞门墙面装饰m²364.91四、施工总目标1.质量目标质量目标:全部工程必须达到国家及交通部现行的工程质量验收标准，工程验收合格率100,分部、分项工程合格率100,工程业主满意率90%，达到业主制定的创优规划和目标。质量保证体系见质量保证体系框图质量管理措施：1）成立由项目部组成的质量管理领导小组，建立由项目经理负责,项目总工程师专门主持的质量自检体系。实施过程中落实岗位责任制,建立严格的质量考核制度、实行优质优价政策。2)在项目部工程部的领导下，抓好施工过程中的质量管理工作，加强技术培训和交流。严格执行三级质量检验制度,加强工序控制，开展群众性的QC小组活动。3）采取各种相应的技术措施，把好施工质量关.2。安全目标安全目标为“三无、一杜绝、一创建”，即：无因工死亡事故、无交通死亡事故、无水灾、火灾事故;杜绝重伤事故,年负伤率不超过5；创建安全文明工地。五、总体施工组织布置1。施工便道隧道施工便道从隧道口在思塘镇戒毒所附近接省道S203便道150m，根据现场实际情况设置错车道。便道采用片石基层、泥结石面层。2.施工用水施工用水采用复烤厂自饮水作为施工用水。3。施工用电施工用电与当地电力部门进行协调，就近搭接10KV到隧道附近设置500KVA变压器一台，即可满足施工用电需求.由于考虑当地10KV电源自然、人为停电，故我施工队将购置一台320KW柴油发电机作为备用电源，从而不会因停电而影响工程施工.4。施工通讯工区办公室与施工班组之间，采取安装程控 进行联络，管理层及业务骨干配备移动 通讯设施，加强内外联系，测量班配备足够数量对讲机，确保施工联络通畅，提高工作效率.5。临时房屋及办公用房施工队租用民用住房作为办公用房和生活用房,部分民工在进口修建水泥砖木结构房作为生活用房。6施工工期安排见后附隧道施工进度横道图六、施工方案、方法及工艺施工方案：本隧道、IV级围岩采用台阶法开挖、锚喷支护、先墙后拱衬砌.1.洞口段施工方案边仰坡施工时，严格按施工规范施工，尽量减少刷方数量，以维护山体的自然坡度，保持山体的自然稳定,并及时进行骨架护坡或其它防护，并根据环保的要求，当骨架护坡防护等完毕后,及时植草皮，进行绿色防护。洞口土