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1、【精品文档】如有侵权,请联系网站删除,仅供学习与交流宾馆扩建工程(宾馆扩建)模板.精品文档.新疆(机场)集团机场宾馆扩建工程模板专项工程施工方案一、编制依据:1、设计图纸;2、本工程施工组织设计;3、建筑施工安全检查标准JGJ59-99;4、建筑施工高处作业安全技术标准JGJ80-91;5、组合钢模板技术规范GB50214-2001;6、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001;7、建筑结构荷载规范GB50009-2001。二、工程概况:本工程为机场宾馆扩建工程,共计新增客房90个自然间,建筑总面积5023.8 m2,分为I、II段两个部分,其中I段地上面积1220.6 m2
2、,地下面积490.6 m2,I段总计30个标准间,形式为砖混结构,地下一层,地上三层,层高3.85m。I段设计总高度为11.5m,II段地上面积3167.7 m2,地下面积145.9m2,总计60个标准间,形式为框架结构,地下一层设计为库房,地上五层设计均为标准间。层高3.85m,II段设计总高度为21.29m。现浇板最大厚度为150mm,构造柱断面700mm700mm,框架梁截面尺寸400mm700mm。该工程位于乌鲁木齐国际机场院内,T1航站楼南侧,建筑设计使用年限50年,抗震设防烈度为8度,建筑安全等级为二级,耐火等级为一级,工程等级为二级。计划开工日期:2011年4月15日,竣工日期:
3、2011年12月27日总工期256天(日历日),其中要求建筑主体工期为2011年7月15日封顶。质量要求:合格。建设单位:新疆(机场)集团有限责任公司施工图设计单位:新建建筑设计研究院监理单位:新疆天力工程建设有限公司勘察单位:新疆西北岩土工程咨询有限公司施工单位:新疆建工集团第一建筑工程有限责任公司施工范围:本合同段工程施工图纸范围内的所有工作内容。(除甲方分包以外)本工程计算参数为下表:名称型号规格跨度(厚度)混凝土强度备注梁KL1-8400*700轴线9150C30板B4380*7800150C30柱KZ8700*700高3850C40三、模板施工的总体布置:1、考虑到本工程的工期十分紧
4、张,因此要求一次性保模板和脚手工具的投入量以及最少40名技术熟练的模板工。2、梁、柱及梁采用组合竹木模板,板采用18厚覆膜竹胶合板,支撑系统选用483.25mm扣件式钢管脚手架。四、材料要求:、进场模板质量标准1、模板要求(1)技术性能必须符合相关质量标准(通过收存、检查进场竹胶板出厂合格证和检测报告来检验)。(2)外观质量检查标准(通过观察检查)。任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。a、公称幅面内不得有板边缺损。b、每m2单板脱胶0.001 m2。c、每m2污染面积0.005m2。d、每400mm2最大凹陷深度1 mm,且1个。(3)规格尺寸标准序号项 目偏差标准1厚 度=15 mm0.8 mm
5、=18 mm1.0 mm2长、宽3 mm3对角线长度差5 mm4翘曲度1.0 %厚度检测方法:用钢卷尺在距板边20 mm处,长短边分别测3点、1点,取8点平均值;各侧点与平均值差为偏差。长、宽检测方法:用钢卷尺在距板边100mm处分别测量每张板长、宽各2点,取平均值。对角线差检测方法:用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法:用钢直尺量对角线长度,并用斜形塞尺(或钢卷尺)量钢直尺与板面间最大弦高,后者与前者的比值为翘曲度。、构配件要求1、钢管的检查与验收(1)脚手架杆件严禁钢木混搭,本工程使用483.25mm的钢管。钢管材质应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T700)中Q235-A级钢的规定
6、。钢管上严禁打孔。(2)旧钢管的表面锈蚀深度应符合规范要求,当锈蚀深度超过规定值时不得使用,钢管外径、壁厚、端面、弯曲变形符合规范规定,钢管必须涂有防锈漆。(3)钢管的最大长度宜为:横向水平杆2.2m、其它杆件6m。2、扣件的验收(1)新扣件要有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。扣件为采用可锻铸铁制作,其材质符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB15831)的规定。(2)新旧扣件均应进行防锈处理。(3)旧扣件使用前应进行质量检查,有裂缝、变形的严禁使用,出现滑丝的螺栓必须更换。3、对拉螺栓采用M12钢筋制作。五、模板配置设计:1、梁模板梁模板KL1-8:400700mm,轴线跨
7、度9.15米,板厚120mm,混凝土C30。该梁模板设计为,梁截面宽度 B(m):0.4;梁截面高度 D(m):0.70混凝土板厚度(mm):120.00;立杆梁跨度方向间距La(m):0.80;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10;立杆步距h(m):1.50;梁支撑架搭设高度H(m):3.85;梁两侧立柱间距(m):0.60;承重架支设:无承重立杆,方木支撑垂直梁截面;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00;采用的钢管类型为483.5;扣件连接方式:单扣件,考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数:0.80;梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm):60.0;梁底方木
8、截面高度h(mm):80.0;梁底纵向支撑根数:2;面板厚度(mm):18.0;梁侧模板参数主楞间距(mm):500;次楞根数:4;穿梁螺栓水平间距(mm):500;穿梁螺栓竖向根数:2;穿梁螺栓竖向距板底的距离为:200mm,200mm,;穿梁螺栓直径(mm):M12;主楞龙骨材料:钢楞;截面类型为圆钢管483.5;主楞合并根数:2;次楞龙骨材料:木楞,,宽度60mm,高度80mm;2、板模板板宽度4.38米,板长度7.8米,混凝土C30。该顶板模板设计为,面板采用胶合面板,厚度为12mm。托梁材料为:钢管:48 3.5;模板支架横向间距或排距(m):1.00;纵距(m):1.00;步距(m
9、):1.50;立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10;模板支架搭设高度(m):3.85;采用的钢管(mm):483.5 ;扣件连接方式:双扣件,取扣件抗滑承载力系数:0.80;板底支撑连接方式:方木支撑;每层标准施工天数:8;楼板的计算宽度(m):4.38;楼板的计算厚度(mm):150.00;楼板的计算长度(m):7.8。3、柱模板KZ-8 700700 柱高3.85米,混凝土C40该柱模板设计为,面板类型:竹胶合板;面板厚度(mm):18.00;柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1;柱截面宽度B方向竖楞数目:4;柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1;柱截面高度H方向竖楞数目:4;对拉螺栓直径
10、(mm):M12;柱箍材料:钢楞;截面类型:圆钢管483.5;钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19;钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08;柱箍的间距(mm):600;柱箍肢数:2;竖楞材料:木楞;宽度(mm):60.00;高度(mm):80.00;竖楞肢数:2;六、施工方法:本工程主体结构模板选型及配置数量:梁模板采用组合木模,现浇楼板均采用组合木模板,并配合少量木模作为辅助模板。所有模板数量均按3层配置以满足施工期要求。模板支撑系统采用483.5钢管支撑体系,现浇楼板并配有部分木方(木板)做内层龙骨。为保证混凝土表面达到清水混凝土的效果,模板与混凝土的接触面每次支模前必须清理干净,模板板面
11、每次周转使用前应涂刷水质隔离剂。模板工程重点控制刚度、垂直、平整度,特别注意外墙模板、内外交角、楼梯模板等处的质量,认真加好对拉螺栓,防止胀模。1、支模准备工作a、支模前应熟悉图纸,核对尺寸、标高及建筑、结构图是否吻合,并根据图纸及规范对除了构造要求外的部分进行模板体系的计算。支模前设计模板拼装方案,画出拼装图。b、首先放出柱、墙、梁轴线,根据施工图用墨线弹出模板的内边线和中心线,柱模板还要弹出模板的边线和外控制线。、找平:模板承垫底部应预先找平,以保证模板位置正确,防止模板底部漏浆。沿模板边线用1:3水泥砂浆抹找平层。d、材料准备:按施工需用的模板及配件对其规格,数量逐项清点检查。模板应涂刷
12、脱模剂,做好施工辅助材料的准备工作。本工程局部造型变化大,需辅以部分木方作为支模补充。2、模板配板设计按工程结构设计图进行模板设计,确保模板及其支架强度、刚度及稳定性。模板由于其自身特点,整张模板刚度较好,接缝少,为确保成型混凝土的表面平整度符合要求。加固模板用两根483.5mm的钢管。模板设计的重点应放在阴阳角接口、楼层间过渡节点、底部节点上。对门窗洞口、电梯井筒等一些特殊部位的模板设计,应保证洞口方正,尺寸准确、层间过渡自然。在模板设计中还应注意各种接缝的处理,做到不变形、不跑位、不涨模、不漏浆。3、预拼装模板经过挑选的模板按照事先设计好的拼模方案,按对拉螺栓间距在模板上做好孔,对拉螺栓直
13、径为M12mm,螺栓外套PVC套管。分类码放整齐,然后根据需要运至施工楼层。选好的模板按施工计划运至操作楼层后,按模板设计配板图进行拼装。预拼装模板前检查墙模板安装位置的定位基准面墙线及墙模板编号,符合图纸后,安装门窗口等模板及预埋件或木砖。梁、板模板在拼装时,应预留清扫口。将一侧预拼装墙模板按位置线就位,安装斜撑或使工具型斜撑调整至模板与地面呈4575,使其稳定座落于基准面上。4、梁模板安装梁模板支模流程:弹线支立柱调整标高安装梁底模绑梁钢筋安装侧模办预检模板验收浇筑砼养护(强度达到要求)按从高到低、由上到下的顺序逐层拆模。梁采用组配竹大板模板拼装,配合483.5mm钢管作梁的竖楞和围楞。为
14、了保证板底面的平整、光洁度,采用483.5mm钢管龙骨,钢管脚手架支撑体系。梁跨度9m时,梁跨中起拱2。挑梁跨度2m时,端头起拱1。板跨度6m时,板跨中起拱2.5。当挑板跨度1.8m时,端头起拱1。梁、板模板采用满堂式扣件钢管脚手架支撑体系,梁、板同时支模,先支梁模后支楼板模板,支撑系统又要相互兼顾。梁模板支架立杆纵横向间距为1000mm。水平杆离地面200mm处设一道,竖向沿立杆高度每隔1.0m设一道。根据板面所弹出的梁轴线,用线坠将梁位置引上来,然后据此搭设梁支架。并根据梁底标高定出梁底模位置和支架主龙骨及小横杆的标高,支架要求有剪刀撑并和板支撑系统的满堂红支架连接起来。梁模板支完后可开始
15、支板模,先搭满堂红支架,立杆间距1000mm。水平杆为离地面200mm处设一道,竖向沿立杆高度每隔1000mm左右设一道,顶部设一道(作为模板支撑主楞),在这一道上放90mm90mm方横木或300mm宽50mm厚木板作为模板支撑次楞,次楞间距为250mm。在次楞上放置15mm防水胶合板。5、 柱模板a、工艺流程按弹好的柱子边线每边放大250300搭设井字架在各柱的支模井子架之间搭设双排架将井字架互相连接(按规定设剪刀撑)清理柱根按由下到上的顺序逐层拼装模板,要求每拼装一层即夹固较正验收(合格)浇筑砼养护,同时对柱间双排架按梁支撑架要求进行整理。b、 框架柱模板采用竹大板模板,柱箍、支架均用钢管
16、脚手架支撑。c、 支柱模前先用483.5mm钢管搭设独立支撑空间钢管架,搭设成长方体将柱包围其中,架子设大小横杆及剪刀撑,然后根据模板拼装图开始支模。柱箍选用483.5mm的钢管,柱箍立向间距为600mm。柱箍钢管两边用十字扣与四周钢管支撑架连接牢固。d、柱模板安装前,模板下脚应用13水泥砂浆找平,以保证柱模板的垂直和水平。6、楼板模板安装a.工艺流程:加垫木支立柱加立杆的水平拉杆安主次龙骨铺模板校正标高办预检。b.立杆下垫通长50mm厚木脚手板,采用多层支架支模时,做到支柱垂直,上下层支柱在同一竖向中心线上,离地20cm 设一道扫地杆,以上每隔1.2m设一道。b.从边跨一侧开始安装,先安第一
17、排支柱和龙骨,临时固定;再安第二排支柱和龙骨,依次逐排安装。支柱与龙骨间距应根据模板设计规定。一般支柱间距为80120cm,主龙骨间距为60120cm,次龙骨间距为4060cm。c.调节支柱高度,将大龙骨找平。d.铺木模板:可从一侧开始铺,楼板在大面积上均采用大尺寸的木模板块,在拼缝处可用窄尺寸的拼缝模板或木板代替,但均做到拼缝严密。e.平台板铺完后,用水平仪测量模板标高,进行校正,并用靠尺找平。f.标高校完后,支柱之间加水平拉杆,根据支柱高度决定水平拉杆设几道。一般情况下离地面2030cm处一道,往上纵横方向每隔1.6m左右一道,需要时还应设置水平剪刀撑,并经常进行检查,保证完整牢固。7、楼
18、梯模板施工方法模板均采用覆面胶合板模板扣件式钢管脚手架,支楼梯模板较复杂,其施工顺序为先支休息平台模板及平台板模板,再安装楼梯模板斜楞,然后铺设楼梯底模,安装外帮侧模和踏步模板。楼梯模板支撑杆件的连接要求同梁、板的支撑要求,其中特别要注意斜向支撑的固定。楼梯底板模板采用覆面防水木胶合板模板钢管支撑,踏步、楼梯梁用钢模,支撑体系均用483.5mm钢管。七、模板的验收模板搭设完毕后,项目必须进行组织验收工作,除保证质量要求外,还应重点检查其支撑体系的安全保证。模板成型交验班组内实行“三检制”,合格后报配属队伍工长检验,合格后依次报项目专职质检员、项目工程师,并填写预检记录表格、质量评定表格,专职质
19、检员及项目工程师验收合格后填写报验单报现场监理进行验收评定,合格后方可进入下道工序。1、模板安装的允许偏差项次项目允许偏差检验方法1柱、墙、梁轴线位置3mm尺量检查2底模上的表面标高+25mm用水准仪或拉线和尺量检查3柱、墙、梁截面尺寸+25mm尺量检查4每层垂直度3mm用2米托线板检查5相邻两板表面高低差2mm尺量检查6表面平整度5mm用2米靠尺和楔形塞尺检查2、模板上的预埋件和留洞均不得遗漏,安装必须牢固,位置准确,其允许偏差见下表规定。预埋件和预留孔洞的允许偏差项次项 目允许偏差(mm)1预埋件中心线位移32预埋管、预留孔洞中心线位置33预埋螺栓中心线位置2外露长度10 04中心线位置预
20、留洞10截面内部尺寸10 03.现浇钢筋混凝土梁、板按设计跨度,模板应起拱,起拱高度宜为全跨的13。八、模板拆除的规范要求:1.非承重模板(柱、墙、梁侧模)拆除时结构混凝土强度不宜低于1.2Mpa。承重模板(梁、板底模)的拆除时间严格按下表执行结构名称结构跨度(米)达到混凝土标准强度的百分比(%)板2502,8758100梁8758100悬臂构件1003.拆模顺序为先支后拆,后支先拆,先拆非承重模板,后拆承重模板。4.拆除跨度较大的梁底模时,应从跨中开始,分别向两端拆。5.拆模时不要用力过猛过急,拆下来的模板要逐块递下来,不得抛掷,并及时清理模板表面湖涂刷隔离剂,按规格分类码放整齐。6、楼板、
21、梁模板拆除a.先拆梁侧帮模,再拆楼板模板,拆楼板模板先拆掉水平拉杆,然后拆除支柱,每根龙骨留12根支柱暂不拆。b.操作人员站在已拆除的空隙处,拆去近旁余下的支柱,使其龙骨自由坠落。c.用钩子将模板钩下,等该段模板全部脱模后,集中运出,集中堆放。d.楼层较高,支模采用双层排架时,先拆上层排架,使龙骨和模板落在底层排架上,上层钢模全部运出后,再拆底层排架。e.有穿墙螺栓者,先拆掉穿墙螺栓和梁托架,再拆除梁底模。7、柱拆模流程 按从下至上顺序松开对拉螺栓的螺帽和“3”型扣拆除外楞按从上至下顺序拆除柱箍和模板清理模板(注意:井字架要求保留不拆除)。双排架不拆,按梁支撑的要求加立杆和剪刀撑做为梁底支撑架
22、。侧模板(包括柱模板)拆除时,混凝土强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏,方可拆除。板与梁拆模强度如设计无规定时,应符合施工规范的规定。8、拆下的模板及时清理粘连物,涂刷脱模剂,拆下的扣件及时集中收集管理。9、拆模时严禁模板直接从高处往下扔,以防止模板变形损坏。10、楼梯的模板拆除:模板优先整体拆除,便于整体转移后,重复进行整体安装。九、模板的工艺要求及计算:(一)梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:KL1-8。一)参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40;梁截面高度 D(m):0.70混凝土板厚度(mm):120.00;立杆梁跨度方向间距La(m):0.80;立杆上端伸出
23、至模板支撑点长度a(m):0.10;立杆步距h(m):1.50;梁支撑架搭设高度H(m):3.85;梁两侧立柱间距(m):0.60;承重架支设:无承重立杆,方木支撑垂直梁截面;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00;采用的钢管类型为483.5;扣件连接方式:单扣件,考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数:0.80;2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35;钢筋自重(kN/m3):1.50;施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0;倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0;振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木
24、材品种:柏木;木材弹性模量E(N/mm2):10000.0;木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):17.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.7;面板类型:胶合面板;面板弹性模量E(N/mm2):9500.0;面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):13.0;4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm):60.0;梁底方木截面高度h(mm):80.0;梁底纵向支撑根数:3;面板厚度(mm):18.0;5.梁侧模板参数主楞间距(mm):500;次楞根数:4;穿梁螺栓水平间距(mm):500;穿梁螺栓竖向根数:2;穿梁螺栓竖向距板底的距离为:200mm,200mm;穿梁螺栓直径(mm):M12
25、;主楞龙骨材料:钢楞;截面类型为圆钢管483.5;主楞合并根数:2;次楞龙骨材料:木楞,,宽度60mm,高度80mm;二)梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:其中 - 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3; t - 新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取,输入0时系统按200/(T+15)计算,得5.714h; T - 混凝土的入模温度,取20.000; V - 混凝土的浇筑速度,取1.500m/h; H - 混凝土侧压力
26、计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.750m; 1- 外加剂影响修正系数,取1.200; 2- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2,取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三)梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞(内龙骨)的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位:mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中,
27、- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2); M - 面板的最大弯距(N.mm); W - 面板的净截面抵抗矩,W = 501.81.8/6=27cm3; f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2);按以下公式计算面板跨中弯矩:其中 ,q - 作用在模板上的侧压力,包括:新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m;q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m;计算跨度(内楞间距): l = 193.33mm;面板的最大弯距 M= 0.110.98193.3332
28、= 4.10104N.mm;经计算得到,面板的受弯应力计算值: = 4.10104 / 2.70104=1.52N/mm2;面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2;面板的受弯应力计算值 =1.52N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求! 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9N/mm; l-计算跨度(内楞间距): l = 193.33mm; E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2; I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4;面板的最大挠度计算值: = 0.67791
29、93.334/(10095002.43105) = 0.037 mm;面板的最大容许挠度值: = l/250 =193.333/250 = 0.773mm;面板的最大挠度计算值 =0.037mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.773mm,满足要求!四)梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,龙骨采用1根木楞,截面宽度60mm,截面高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608021/6 = 64cm3;I = 608031/12 = 256cm4; 内楞计算简图(1).内楞强度验算强度验算计算公式如
30、下:其中, - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2); M - 内楞的最大弯距(N.mm); W - 内楞的净截面抵抗矩; f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩:其中,作用在内楞的荷载,q = (1.2180.9+1.420.9)0.193=4.25kN/m; 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm; 内楞的最大弯距: M=0.14.25500.002= 1.06105N.mm; 最大支座力:R=1.14.2460.5=2.335 kN;经计算得到,内楞的最大受弯应力计算值 = 1.06105/6.40104 = 1.658 N/mm2; 内楞的抗弯强度设计值
31、: f = 17N/mm2;内楞最大受弯应力计算值 = 1.658 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2,满足要求!(2).内楞的挠度验算其中 E - 面板材质的弹性模量: 10000N/mm2;q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q =18.000.19= 3.48 N/mm; l-计算跨度(外楞间距):l = 500mm; I-面板的截面惯性矩:I = 5.12106mm4;内楞的最大挠度计算值: = 0.6773.485004/(100100005.12106) = 0.029 mm;内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm;内楞的最大挠度计算值 =0
32、.029mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm,满足要求!2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力,取内楞的最大支座力2.335kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中,外龙骨采用钢楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5;外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3;外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4; 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)(1).外楞抗弯强度验算其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm); W - 外楞的净截面抵抗矩; f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求
33、得最大的弯矩为M= 0.483 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 200mm;经计算得到,外楞的受弯应力计算值: = 4.83105/1.02104 = 47.498 N/mm2; 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2;外楞的受弯应力计算值 =47.498N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求!(2).外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.304 mm外楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm;外楞的最大挠度计算值 =0.304mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.5mm,满足要求!五)穿梁螺栓的计算 验算公式如下:其
34、中 N - 穿梁螺栓所受的拉力; A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2); f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170 N/mm2;查表得: 穿梁螺栓的直径: 12 mm; 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm; 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2;穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.50.3 =2.7 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN;穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.7kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN,满足要求!六)梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,
35、按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8001818/6 = 4.32104mm3; I = 800181818/12 = 3.89105mm4; 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算:其中, - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2); M - 计算的最大弯矩 (kN.m); l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm; q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)
36、;新浇混凝土及钢筋荷载设计值:q1: 1.2(24.00+1.50)0.800.700.90=15.42kN/m;模板结构自重荷载:q2:1.20.350.800.90=0.30kN/m;振捣混凝土时产生的荷载设计值:q3: 1.42.000.800.90=2.02kN/m;q = q1 + q2 + q3=15.42+0.30+2.02=17.74kN/m;跨中弯矩计算公式如下:Mmax = 0.12517.7410.22=0.089kN.m; =0.089106/4.32104=2.053N/mm2;梁底模面板计算应力 =2.053 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N
37、/mm2,满足要求!2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中,q-作用在模板上的压力线荷载: q =((24.0+1.50)0.700+0.35)0.80= 14.56KN/m; l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm; E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2;面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm;面板的最大挠度计算值: = 0.52114.562004/(10095003.89105)=0.033mm;面板的最大挠度计算值: =0.033mm 小于 面板的最大允许挠度值
38、: = 200 / 250 = 0.8mm,满足要求!七)梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算:(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):q1 = (24+1.5)0.70.2=3.57 kN/m;(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2 = 0.350.2(20.7+0.4)/ 0.4=0.315 kN/m;(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):经计算得到,活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.2=0
39、.9 kN/m;2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.23.57+1.20.315=4.662 kN/m;活荷载设计值 P = 1.40.9=1.26 kN/m; 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=688/6 = 64 cm3; I=6888/12 = 256 cm4;方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:线荷载设计值 q = 4.662+1.26=5.922 kN/m;最大弯距 M =0.1ql2= 0.15.9220.80.8= 0.379 kN.m;最大应力 = M / W
40、= 0.379106/64000 = 5.922 N/mm2;抗弯强度设计值 f=13 N/mm2;方木的最大应力计算值 5.922 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算:最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力: V = 0.65.9220.8 = 2.843 kN;方木受剪应力计算值 = 32842.56/(26080) = 0.888 N/mm2;方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2;方木的受剪应力计算值 0.888 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活
41、荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:q = 3.570 + 0.315 = 3.885 kN/m;方木最大挠度计算值 = 0.6773.8858004 /(10010000256104)=0.421mm;方木的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm;方木的最大挠度计算值 = 0.421 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm,满足要求!3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下:(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2):q1 = (24.000+1.500)0.700= 17.850 kN/m2;(2)模板的自重(kN/m2):q2
42、= 0.350 kN/m2;(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2):q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2;q = 1.2(17.850 + 0.350 )+ 1.44.500 = 28.140 kN/m2;梁底支撑根数为 n,立杆梁跨度方向间距为a, 梁宽为b,梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P,梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时:当n2时: 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到:支座反力 RA = RB=4.738 kN;最大弯矩 Mmax=0.924 kN.m;最大挠度计算值
43、 Vmax=1.236 mm;支撑钢管的最大应力 =0.924106/5080=181.89 N/mm2;支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2;支撑钢管的最大应力计算值 181.89 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八)梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用,通过扣件连接到立杆。九)扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN; R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力,根据前面计算结果得到 R=4.738 kN;R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十)立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值,它包括: 横杆的最大支座反力: N1 =4.738 kN ; 脚手架钢管的自重: N2 = 1.20.1293.85=0.596 kN; 楼板的混凝土模板的自重: N3=1.2(1.00/2+(0.60-
限制150内