水沐清华二期工程脚手架专项施工方案.docx
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1、水沐清华二期工程脚手架专项施工方案目 录第一章 工程概况1第二章 编制依据2第三章 脚手架方案选择3第四章 脚手架计算书4第五章 脚手架搭设技术措施16第六章 脚手架检查与验收19第七章 脚手架平安技术措施21第八章 脚手架平安技术交底23第一章 工程概况工程名称:水沐清华二期工程建设地点:淮安市清浦区勤政路以西,朝阳路以北,长阳路以东,枚皋路以南。建设单位:淮安水利房地产开发勘察单位:江苏省水文地质工程勘察院设计单位:淮安市建筑设计监理单位:江苏宏润建设项目管理询问施工单位:江苏苏旭建设发展项目经理:倪慧,项目副经理: 何向军;技术负责人: 卢婷;地上层数: 框架六层;总建筑面积: 2600
2、0m2;总工期(天):280天。第二章 编制依据 建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社; 建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社, 钢结构设计规范GB50017-2003 中国建筑工业出版社; 建筑结构荷载规范GB50009-2001中国建筑工业出版社; 建筑施工脚手架好用手册(含垂直运输设施)中国建筑工业出版社; 建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范JGJ130-2001 中国建筑工业出版社; 建筑地基基础设计规范GB50007-2002中国建筑工业出版社; 建筑施工平安检查标准JGJ59-2011中国建筑工业出版社。第三章 脚手架方案选择 本工程考虑到施工工期, 质量和平安要求,故
3、在选择方案时,应充分考虑以下几点: 1, 架体的结构设计,力求做到结构要平安牢靠,造价经济合理。 2, 在规定的条件下和规定的运用期限内,能够充分满意预期的平安性和耐久性。 3, 选用材料时,力求做到常见通用, 可周转利用,便于保养修理。 4, 结构选型时,力求做到受力明确,构造措施到位,升降搭拆便利,便于检查验收; 5, 综合以上几点,脚手架的搭设,还必需符合JCJ59-99检查标准要求,要符合江西省文明标化工地的有关标准。 6, 结合以上脚手架设计原则,同时结合本工程的实际状况,综合考虑了以往的施工阅历,确定采纳以下脚手架方案:第四章 脚手架计算书扣件式落地双排脚手架计算书计算依据建筑施工
4、扣件式钢管脚手架平安技术规范(JGJ130-2001), 建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002), 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001), 钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。 脚手架搭设体系剖面图 脚手架搭设体系正立面图 脚手架搭设体系平面图一, 参数信息1.脚手架搭设参数脚手架从地面起先搭设,搭设高度H:m;顶步栏杆高:;内立杆距离墙长度a:;立杆步距h:;总步数:6步;立杆纵距la:2m;立杆横距lb:;小横杆伸出内立杆长度a1:;扫地杆距地:;采纳小横杆在上布置,搭接在大横杆上的小横杆根数为1根;采纳的钢管类型为;连墙件布置方式为二步三跨,连接方式
5、为扣件连接;连墙件扣件连接方式为双扣件,扣件抗滑承载力折减系数为1;脚手架沿墙纵向长度l:150m;2.荷载参数(1)活荷载参数结构脚手架均布活荷载:3kN/m2;结构脚手架同时施工层数:0层;装修脚手架均布活荷载:2kN/m2;装修脚手架同时施工层数:2层;(2)风荷载参数本工程地处江苏淮安市清江浦区,基本风压Wo:2;地面粗糙度类别为:B类(城市郊区);(2)静荷载参数1)脚手板参数选用竹笆片(5mm厚),按规范要求铺脚手板;脚手板自重:2;铺设层数:1层;2)防护栏杆第2步起先步步设防护栏杆,每步防护栏杆根数为2根,总根数为12根;3)围护材料2300目/100cm2,密目平安网全封闭。
6、密目网选用为:2300目/100cm2,;密目网自重:2;3.地基参数脚手架放置在地面上,地基土类型为:黏土;地基承载力标准值:650kPa;立杆基础底面面积:2;地基承载力调整系数:。二, 小横杆的计算 小横杆在大横杆的上面,考虑活荷载在小横杆上的最不利布置,验算强度和挠度时不计小横杆的悬挑荷载,小横杆依据简支梁进行强度和挠度计算。1.均布荷载值计算作用在小横杆上的荷载标准值:2/2+22/2 = 2.083 kN/m;作用在小横杆上的荷载设计值:(2/2)22/2 = 2.900 kN/m;2.强度验算最大弯矩 M = ql22; 最大应力计算值 = M 106103=78.675 N/m
7、m2; 小横杆实际弯曲应力计算值2 小于抗弯强度设计值f=205N/mm2,满意要求!3.挠度验算最大挠度 = 5ql4/384EI 10504/(384105104)=1.313 mm; 小横杆实际最大挠度计算值=1.313mm 小于最大允许挠度值min(1050/150,10),满意要求!三, 大横杆的计算小横杆在大横杆的上面,小横杆把荷载以集中力的形式传递给大横杆,所以,大横杆依据集中力作用下的三跨连续梁进行强度和挠度计算。计算小横杆传递给大横杆的集中力时,计入小横杆的悬挑荷载。1.小横杆传递给大横杆的集中力计算内排大横杆受到的集中力标准值: b(1+a1/lb)2(1+0.3/1.05
8、)2=1.808 kN;内排大横杆受到的集中力设计值:b(1+a1/lb)2(1+0.3/1.05)2=2.517 kN;外排大横杆受到的集中力标准值: b1+(a1/lb)21+(0.3/1.05)2=1.183 kN;外排大横杆受到的集中力设计值:b1+(a1/lb)21+(0.3/1.05)2=1.647 kN;2.大横杆受力计算大横杆按三跨(每跨中部)均有集中活荷载分布计算,由脚手架大横杆试验可知,大横杆依据三跨连续梁计算是偏于平安的,按以上荷载分布进行计算可以满意要求并且与我国工程长期运用阅历值相符。依据实际受力状况进行电算,得到计算简图及内力, 变形图如下(内排大横杆, 外排大横杆
9、计算方式完全相同,下面是内排大横杆的计算过程,外排大横杆计算过程从略,仅给出最终计算结果): 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到内排大横杆: 最大弯矩: 最大变形:= 6.820 mm 最大支座反力:F= 5.513 kN计算得到外排大横杆(计算过程从略): 最大弯矩: 最大变形:= 4.520 mm 最大支座反力:F= 3.642 kN3.强度验算最大应力计算值106103=176.127 N/mm2;大横杆实际弯曲应力计算值2 小于抗弯强度设计值f=205N/mm2,满意要求!4.挠度验算最大挠度;大横杆实际最大挠度计算值=6.820
10、mm 小于最大允许挠度值min(2000/150,10),满意要求!四, 作业层立杆扣件抗滑承载力的计算扣件的抗滑承载力依据下式计算: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值。规范规定直角, 旋转单扣件承载力取值为。扣件抗滑承载力折减系数1,则该工程采纳的单扣件承载力取值为,双扣件承载力取值为;R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。本工程内排大横杆传给内立杆的竖向作用力为5.513 kN, 外排大横杆传给外立杆的竖向作用力为3.642 kN;作业层内力杆扣件抗滑承载力验算:内立杆受到的竖向作用力R=5.513kN ,内力杆采纳单扣件,其抗滑承载力的设计计算满意要求!作业层
11、外力杆扣件抗滑承载力验算:外立杆受到的竖向作用力R=3.642kN ,外力杆采纳单扣件,其抗滑承载力的设计计算满意要求!五, 脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载, 活荷载和风荷载。1.确定按稳定计算的脚手架搭设高度HsHs=H=12 m;2.静荷载标准值计算(1)结构自重标准值NG1k采纳钢管。外立杆:NG1k12.000=1.847 kN;内立杆:NG1k12.000=1.501 kN;(2)构配件自重标准值NG2k1)脚手板的自重标准值NG2k1采纳竹笆片(5mm厚),自重标准值2 ,铺设层数n1=1层。外立杆:NG2k1= n1lblagk1 = 120.045=0.047
12、kN;内立杆:NG2k1= n1(lb+a1)lagk1 = 1()20.045=0.074 kN;2)防护栏杆及扣件的自重标准值NG2k3采纳钢管,自重标准值 ,总根数n3=12根。外立杆:NG2k3= n3(la)= 12(2)=1.080 kN;3)围护材料的自重标准值NG2k4采纳2300目/100cm2,密目平安网全封闭,自重标准值2。外立杆:NG2k4= laH gk4 =2120.01=0.240 kN;4)附加横杆及扣件的自重标准值NG2k5搭接在大横杆上的小横杆根数n4=1根,铺设层数n5=1层,采纳钢管,自重标准值。外立杆:NG2k5= n5n4(lb) = 11()=0.
13、033 kN;内立杆:NG2k5= n5n4(lb+a1)gk6+0.0132 = 11()0.0384+0.0132= 0.045 kN;5)构配件自重标准值NG2k合计外立杆:NG2k=0.047+1.080+0.240+0.033=1.401 kN;内立杆:NG2k=0.074+0.045=0.119 kN;3.活荷载标准值计算活荷载依据2个装修作业层(荷载为2 kN/m2)计算,活荷载合计值Qk=4 kN/m2。外立杆:NQklbla24=4.200 kN;内立杆:NQk =(lb+a1)laQk =()24=6.600 kN;4.风荷载标准值计算Wkzs0其中 0 - 基本风压(kN
14、/m2),依据荷载规范规定采纳:0 = 0.4 kN/m2; s - 风荷载体型系数:sj =0.865=1.124;j为挡风系数,考虑了脚手架和围护材料的共同作用,计算过程困难因篇幅有限计算过程从略。z - 风荷载高度改变系数,依据荷载规范的规定采纳:脚手架底部z,脚手架顶部z;经计算得到,风荷载标准值为: 脚手架底部Wk1.124 = 0.315 kN/m2; 脚手架顶部Wk1.124 = 0.332 kN/m2;六, 立杆稳定性计算(一)基本数据计算1.立杆长细比验算依据扣件式规范第条:长细比= l0/i = kh/i=h/i(k取为1)查扣件式规范表得:;立杆的截面回转半径:i = 1
15、.580 cm;立杆实际长细比计算值=170.886 小于容许长细比210,满意要求!2.确定轴心受压构件的稳定系数长细比= l0/i = k;稳定系数查扣件式规范附录C表得到:;3.风荷载设计值产生的立杆段弯矩MwMwkLah2/10经计算得到,各段弯矩Mw为: 脚手架底部 Mwm;(二)外立杆稳定性计算1.组合风荷载时,外立杆的稳定性计算 = N/(A) + MW/W f外立杆的轴心压力设计值(NG1k+NG2k)NQk()4.200= 8.895 kN;2;组合风荷载时,外立杆实际抗压应力计算值2 小于抗压强度设计值f=205N/mm2,满意要求!2.不组合风荷载时,外立杆的稳定性计算
16、= N/(A) f外立杆的轴心压力设计值(NG1k+NG2k)NQk()4.200= 9.777 kN;489)=107.926 N/mm2;不组合合风荷载时,外立杆实际抗压应力计算值2 小于抗压强度设计值f=205N/mm2,满意要求!(三)内立杆稳定性计算全封闭双排脚手架仅考虑外立杆承受风荷载的作用,内立杆不考虑风荷载作用。 = N/(A) f内立杆的轴心压力设计值(NG1k+NG2k)NQk()6.600= 11.184 kN;489)=123.463 N/mm2;内立杆实际抗压应力计算值2 小于抗压强度设计值f=205N/mm2,满意要求!七, 连墙件的稳定性计算风荷载产生的连墙件轴向
17、力设计值(kN),依据下式计算:NlwWkAw = 10.054 kN;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 21.600 m2;连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 15.054 kN;连墙件承载力设计值按下式计算: Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数;由长细比的结果查表得到 ;A = 4.89 cm2;f=205 N/mm2;连墙件轴向承载力设计值为 Nf10220510-3 = 87.292 kN;Nl=15.054kN Nf,连墙件的设计计算满意要求!连墙件采纳双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl=15.054kN 双扣件的抗滑力,满意要求!
18、八, 立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满意下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 64.000 kPa; 其中,地基承载力标准值:fgk= 160 kPa;脚手架地基承载力调整系数:kc; 立杆基础底面的平均压力:p = N/A =44.738 kPa;立杆的轴心压力设计值 :N =11.184 kN;基础底面面积 :A = 0.25 m2 。p=44.738kPa fg=64.000kPa 。地基承载力满意要求!九, 脚手架配件数量匡算扣件式钢管脚手架的杆件配备数量须要肯定的富余量,以适应构架时改变须要,因此按匡算方式来计算;依据脚手架立杆数量按以下公式
19、进行计算: 长杆总长度H(n+la/hn-2la/h) 小横杆数(根) N1(H/2h + 1)n 直角扣件数(个) N2(H/h + 1)n 对接扣件数(个) N3 = L/l 旋转扣件数(个) N4L/l 脚手板面积(m2(n-2)lalb 其中 n -立杆总数(根) n=152; H -搭设高度(m) H=12; h -步距; la-立杆纵距(m) la=2; lb -立杆横距(m) lb; 代入得: 长杆总长度12(152 + 2152/1.8 - 2 ; 小横杆数(根) N1 =1.1 (12 /(21.8) + 1) 152 = 725; 直角扣件数(个) N2 =2.2 (12
20、/ 1.8 + 1) 152 = 2564; 对接扣件数(个) N3 =4206.400 / 6.00 = 702; 旋转扣件数(个) N4 =0.3 4206.400 / 6.00 = 211; 脚手板面积(m2) S =1.1 (152-2) 2 。依据以上公式计算得长杆总长;小横杆725根;直角扣件2564个;对接扣件702个;旋转扣件211个;脚手板2。第五章 脚手架搭设技术措施 落地架 落地脚手架搭设的工艺流程为:场地平整, 夯实基础承载力试验, 材料配备定位设置通长脚手板, 底座纵向扫地杆立杆 横向扫地杆小横杆大横杆(搁栅)剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆挂立平安网。 定距定位。依据
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