围岩压力例题.pptx
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1、4.1 4.1 围岩压力理论概述围岩压力理论概述 目前,人们对围岩压力的概念有着不同的理解。通常人们认为,围岩压力是指由于地下空间的开挖而引起围岩的变形和破坏而作用在支护结构上的荷载。而有的人则认为,围岩压力是围岩中客观存在的应力状态,无论是否施作支护衬砌围岩压力都存在。在无支护情况下,围岩压力是由围岩本身在承担,当围岩本身不能承受这个压力时,就表现为围岩的过量变形甚至坍塌破坏。所以,人们对围岩压力的认识是从开挖地下空间后围岩的变形和坍塌的现象开始的。在施作支护衬砌后,人们又从支护结构的变形、开裂等现象中进一步认识到围岩压力的存在。在坚硬稳定的岩体中开挖洞室时,一般是不需要支护的,可是爆破时会
2、发生围岩松动及暴露后受到风化,故仍需要修筑支护结构;在破碎岩体或松散地层中开挖洞室时,围岩由于受到扰动自身不能维持稳定而产生变形、松动、下沉或坍塌等现象。所有这些现象统称为围岩压力现象。为了防止围岩的塌落破坏,保证隧道的设计建筑限界和净空,就需要架设临时支护或修筑永久性支护结构。这种支护衬砌结构承受的压力,就是围岩压力,它是作用于隧道支护衬砌结构上的主要荷载。第1页/共45页岩石地下工程的支护可能有两种极端情况:一种情况是,当围岩中的应力达到峰值前,支护已经到位,围岩的进一步变形(包括其剪胀或扩容)破碎受到支护的阻挡,构成围岩与支护共同体,形成相互间的共同作用。如果支护有足够的刚度和强度,则共
3、同体是稳定的,并且围岩与支护在双方力学特性的共同作用下形成岩体和支护结构内各自的应力、应变状态。这种情况下支护结构上的围岩压力可以看成是“形变压力”。另一种极端情况是,当围岩中的应力达到峰值前,支护未及架设,甚至在围岩破裂充分发展,支护仍未起作用,从而导致在隧道或洞室的顶板或侧壁形成塌落或沿破裂面的滑落。这时支护结构将承受塌落或滑落岩体传递来的压力。这种情况下支护结构上的围岩压力可以看成是“松动压力”。处在这两种极端情况之间的是,围岩应力达到峰值以后,岩体变形的发展在未完全破裂前,支护开始起作用,这时也可进入围岩支护共同作用状态。这时,支护结构上的围岩压力仍可看成是“形变压力”。由于支护受到的
4、只是剩余部分的变形作用,因此支护结构上所受的压力要比第一种极端情况小,这对支护结构的稳定有利。变形作用的剩余部分越小,作用于支护结构上的压力就越小。但是,并非支护时间越晚越好,因为支护作用过晚可能会使围岩进入第二种极端情况,即围岩完全丧失自稳能力而进入塌落破坏阶段,从而失去支护与围岩共同作用的意义。第2页/共45页 围岩压力问题历来是地下工程中、尤其是设计支护衬砌时最为关心的问题,因为它同边坡的稳定坡角、地基的承载力、坝基的摩擦系数一样,直接影响到工程的造价和安全。正因为这一问题是隧道设计的主要依据,而且影响因素也很复杂,所以出现了许多有关围岩压力的理论和分析计算方法。由于有关围岩压力的理论太
5、多,不能一一介绍和分析,仅对几种对围岩压力的认识观点作一些讨论。第3页/共45页一、古典山岩压力理论一、古典山岩压力理论 这种理论认为,地下洞室洞顶的压力是上覆岩土体的重力,所以又称为自重力理论。具有代表性的是海姆、朗肯及金尼克三种观点,他们对洞顶垂直压力的认识是一致的,即垂直压力就等于洞顶岩土体的自重力。但是对于洞侧壁的水平压力则说法不一,海姆认为侧向的水平压力与垂直压力相等,即静水压力假说;而朗肯从土力学的观点认为,侧向压力应是上覆岩土体自重力乘以系数 ,其中 为岩土的内摩擦角;金尼克则从弹性力学出发,取自重力乘以侧压力系数()来确定侧向水平压力,其中为泊松比。多年的理论研究和实践证明,这
6、些理论在绝大多数情况下是不适用的,而只能反应岩体中由于自重力而形成的初始应力,不能作为围岩压力来理解和应用。第4页/共45页二、塌落体理论二、塌落体理论 这一理论是把洞室围岩作为松散介质来考虑的,认为洞室开挖后洞顶形成塌落体,其重力就是围岩压力。这一类理论具有代表性的是:太沙基理论,毕尔包麦尔理论和普氏理论。太沙基根据洞顶水平土条块下沉与侧面摩阻力的平衡关系,求得洞顶矩形塌落体的塌落高度为 ,其中a是洞室跨度之半,为岩土的内摩擦角,N为侧向压力系数,对于砂土为。毕尔包麦尔认为洞顶塌落体为三角形断面,最大塌落高度为 。而普氏理论则认为洞顶的塌落体边界为拱形,最大拱高为 ,fn为似摩擦系数,或称普
7、氏系数。以最大塌落高度的公式来看,这三种理论大同小异,太氏、毕氏在计算中直接用 值,这是明确的力学指标,但认为洞顶塌落体是矩形或三角形在松散介质中是不符合实际的。普氏理论在国际上有较大影响,在我国50年代到60年代曾被广泛应用,但它在理论上和实践中存在一些比较严重的问题,已在第二章中论述。第5页/共45页三、三、弹塑性平衡理论弹塑性平衡理论 这一理论最早是芬纳在20世纪30年代末提出的,后来由卡斯特那尔、卡考特、塔洛勃等人相继应用和改进修正,目前成为拉勃塞维茨等人所倡导的“新奥法”的理论基础。这种理论设想在洞室周围由于重分布应力超过岩石的强度(屈服极限),形成塑性区,而在塑性区以外岩体仍处于弹
8、性状态,塑性区围岩向洞内发生径向位移而作用于支护衬砌上的压力即形成围岩压力,这种围岩压力与支护反力达到平衡状态时,塑性区不再扩展。由于这种压力是由围岩位移变形引起的,故称之为“形变压力”,计算公式如下:(4-1)式中:0为岩体中天然应力,为岩石的内摩擦角,C为岩石的内聚力,R0为圆形洞室半径,R1为塑性区(圆形)半径,UR0为洞壁的径向位移,G是岩石的剪切模量。这一理论表达了这样一种思想,即形变压力Pa是围岩塑性圈半径R1或洞壁位移UR0的函数,二者呈反比关系。开挖空间在设置支护前的收敛位移越大,支护结构所需要约束的围岩剩余变形就越小,即支护所承受的围岩形变压力越小,这说明围岩在塑性变形过程中
9、释放了大量变形能,从而使作用在支护结构上的形变压力减小。围岩在发生一定变形而未达到破坏之前具有自撑能力,即围岩在由变形调整自身应力过程中具有一定的自稳性能。拉勃塞维茨等人正是从芬纳等人的理论中认识到了围岩具有的这种自撑能力或自稳性能,倡导了隧道施工“新奥法”,通过利用围岩的自撑能力,对围岩采取合理的支护设计和施工方法。第6页/共45页四、与时间有关的变形控制理论四、与时间有关的变形控制理论 这方面理论考虑了由于洞室开挖过程中围岩变形和它的流变特性的作用具有与时间相关的特点,即围岩的变形随着时间的延续而不断发展,因此,围岩变形作用于支护结构上产生的围岩压力其大小与支护的时间、洞室应力状态以及岩石
10、的流变参数有关。以简单的粘弹性流变体(修正凯尔文模型)为例,在开挖圆形洞室后t0时间进行支护衬砌,其刚度为ks,衬砌上所受的随时间变化的围岩压力为:(4-2)式中:G0为弹性元件的剪切模量,为粘性元件的粘滞系数,G1为粘弹性元件的剪切模量,0为围岩中初始应力,G为长期剪切模量()。第7页/共45页4.2 4.2 围岩压力的影响因素围岩压力的影响因素 围岩压力问题是与围岩的稳定性问题相关联的,稳定性越好的围岩所产生的围岩压力就越小。因此,影响围岩稳定性的因素也就是影响围岩压力的因素。前面已阐述影响因素的两个方面,一方面是地质因素,主要包括原始应力状态、岩石的力学性质、岩体的结构特征等;另一方面是
11、工程因素,包括施工方法、支护结构的刚度及支护施作的时间、洞室形状和尺寸、埋置深度等。前面提到的影响因素这里不必重复,只是强调支护施作的时间对围岩压力的影响。不论何种围岩,在隧道开挖后的暴露时间均是越短越好。“新奥法”的原则中指出,隧道开挖后应尽快施作初期支护(喷锚支护),及时封闭围岩,防止围岩的松动、风化,也防止围岩强度的丧失。然后通过监控量测掌握围岩的收敛变形动态规律,当围岩的变形基本稳定后再施作永久性衬砌。应该指出,这一原则是建立在围岩具有良好的自稳性能的基础上的,如果围岩不具有良好的自稳性能,将会由变形而出现塑性破坏,这种情况下不能仅依靠初期支护来维持围岩的稳定,而必须及时施作永久性衬砌
12、,给围岩提供所需的支护力,有效地阻止围岩变形的发展,防止围岩的松动坍塌而形成的松动压力对支护的作用。因此,支护的是否及时就成为了围岩压力性质及大小的一个关键性的重要因素。第8页/共45页4.3 4.3 围岩压力的确定围岩压力的确定 地下工程所处的地质环境相当复杂,地应力和对地下结构作用的传递情况也很复杂。因此,围岩压力的计算和确定仍是一个没有完全解决的问题。目前围岩压力的确定方法一般有:现场量测法、理论计算法、统计法等。量测法是运用仪器实地量测围岩压力的大小,应该说是最具有说服力。但因量测技术手段方面的因素影响,量测的结果往往不能充分反映真实情况。理论计算是在对洞室围岩及地质环境作一些简化假设
13、的条件下运用一些成熟的计算理论对围岩压力进行计算,但由于围岩的地质条件复杂多变,计算时所用的各种参数难免与实际不符,因此现阶段理论计算方法往往还需要配合其它方法进行验证和校核。通过对实际工程的围岩压力值的统计分析而形成的经验计算方法,因具有简单、可靠等特点而被广泛应用。目前,在实际工程中往往采用上述几种方法互相验证。第9页/共45页松动围岩压力的确定松动围岩压力的确定一、深埋隧道松动围岩压力的确定方法一、深埋隧道松动围岩压力的确定方法 所谓深埋隧道是指开挖的力学作用范围没有波及到地表,顶板围岩能够形成平衡拱。由于围岩的“成拱作用”,其松动压力仅是隧道周边某一破坏范围(平衡拱)内地层的自重力,而
14、与隧道的埋深无关。这种情况下,可以把围岩压力的计算归结为确定平衡拱的形状和范围。我国铁路部门根据以往铁路隧道的坍方资料统计,分析归纳出围岩松动范围的大小,并建立了松动围岩压力的经验估算公式。由于所统计的坍方资料有限,加上坍方资料的背景不同或统计分析的前提假设不同,所得的经验公式也不同,所以这种经验公式只能在一定程度上反应围岩松动压力的形成及变化规律。第10页/共45页 我国铁路隧道设计规范(TB100032005)经过对1000多个坍方数据库的统计与回归,给出了铁路双线隧道围岩垂直均布松动压力Pv的计算公式为 (4-3)与之相应的侧向水平压力(Ph)的计算公式为 (4-4)或参照表4-1确定。
15、式中:Pv围岩垂直匀布压力,KN/m2;围岩重度(容重),KN/m3;ha围岩压力计算高度,m;S围岩级别,如级围岩即S=2。B隧道的跨度;iB每增减1m时围岩压力的增减率,当B5m时,取,B5m时,可取。视围岩级别不同而按经验取值的侧向压力系数,0。公式(4-3)、(4-4)和表4-1适用条件为:H/B1.7(H为隧道的高度);不产生显著偏压力及膨胀性压力的一般围岩;采用钻爆法施工的隧道;深埋隧道。第11页/共45页表表4-14-1铁路单线隧道按概率极限状态设计时的垂直压力计算公式为铁路单线隧道按概率极限状态设计时的垂直压力计算公式为 (4-4-5 5)实际上,作用在隧道支护结构上的松动围岩
16、压力往往不是均匀的,实际上,作用在隧道支护结构上的松动围岩压力往往不是均匀的,因为围岩的变形和破坏一般是受岩体结构的控制,局部坍方往往是主因为围岩的变形和破坏一般是受岩体结构的控制,局部坍方往往是主要的。因此,除了确定围岩松动压力的数值外,还应结合岩体结构特要的。因此,除了确定围岩松动压力的数值外,还应结合岩体结构特征的分析,考虑围岩压力的分布状态。征的分析,考虑围岩压力的分布状态。围岩级别、水平匀布压力00.15 Pv(0.15-0.30)Pv(0.30-0.50)Pv(0.50-1.00)Pv第12页/共45页 我国公路隧道设计规范(JTG D702004)中对深埋隧道松动围岩压力的确定方
17、法是:考虑不同地质条件特征的围岩,其稳定性不一样,因此作用在支护结构上的围岩压力的性质有所不同,其围岩压力的计算方法亦不同。-级围岩中深埋隧道的围岩压力可视为松动荷载,其垂直均布压力及侧向水平压力可分别按公式(4-3)和(4-4)计算确定。对于-级围岩中的深埋隧道,作用在支护结构上的围岩压力主要是形变压力,其数值应按开挖释放荷载进行计算。在规范的附录D中给出了释放荷载的有限元计算方法。这里不做赘述。第13页/共45页二、浅埋隧道围岩压力的确定方法二、浅埋隧道围岩压力的确定方法 对于浅埋隧道,由于形不成天然拱而不能用深埋隧道围岩压力的确定方法,而需通过研究浅埋隧道岩体的平衡条件,找出新的方法。(
18、一)深埋、浅埋隧道的划分原则 一般情况下是以隧道上覆岩层是否能形成天然拱作为深埋和浅埋隧道的分界原则,但具体值较难确定,目前在我国铁路隧道和公路隧道设计中是以实际统计资料,按荷载等效高度来确定的,其判定公式为:(4-6)式中:Zn深埋与浅埋隧道的分界深度,m;ha荷载等效高度,m,按隧道实际坍方体统计平均高度计算:(4-7)式中符号意义同前。第14页/共45页 当埋深ZZn 时为深埋隧道;当ZZn时为浅埋隧道。一般在松软的岩土体中取上限值,在较坚硬完整的岩体中取下限值,其它情况视具体情况而定。当地面水平或接近水平时,也可按表4-2所列的数值划分深埋、浅埋隧道。表表4-24-2围岩级别、隧道覆盖
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