《高边坡稳定计算书.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《高边坡稳定计算书.docx(26页珍藏版)》请在得力文库 - 分享文档赚钱的网站上搜索。
1、1工程概况12设计依据13工程地质条件14设计技术标准和主要参数45设计方案56高填方边坡稳定性计算57高挖方边坡稳定计算108总结24搜索圆弧底的上限:lOOO.OOO(m)搜索圆弧底的下限:T000.000(m)圆弧限制最小弓高:L 000(m)计算结果:最不利滑动面:滑动圆心滑动半径滑动安全系数总的下滑力总的抗滑力土体部分下滑力土体部分抗滑力=(0. 896, 30. 329) (m)=30. 342 (m)= 1.329二 567. 362 (kN)=753. 863 (kN)二 567. 362 (kN)二 753. 863 (kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力二0. 000(kN)筋
2、带在滑弧法向产生的抗滑力 二0. 000 (kN)计算结果表明,边坡稳定安全系数为1.3291.25。处治措施:填方前应清除表层的腐殖土、树根、草皮,地面横坡陡于1:5时,对 基岩面进行挖台阶处理,并清除以上岩土层,台阶宽度不得小于2m,高度不得小于 1m,再进行填方,填方应分层压实。填方分级放坡,第一级按1:1. 50放坡,第二级 按1: 1.75放坡,分阶高度取8m,并采用网格护坡防护。施工过程中,填方边坡应清除表层粉质粘土且填土综合内摩擦角必须大于35。 建议将路基范围内的天然土换填为含较高强度砂岩成分的碎石土,以下部强风化或弱 风化基岩为持力层。7高挖方边坡稳定计算7.1 K3+840
3、K3+900 右侧本段形成最高挖方高度为18.69m,边坡安全等级为二级。根据岩体边坡的坡向、岩层产状及岩体内裂隙作极射赤平投影图如下:宕层产状;110 J汨裂隙xl。0 。矩袈200 465 岩体边坡产妆:287。90。宕层产状;110 J汨裂隙xl。0 。矩袈200 465 岩体边坡产妆:287。90。图7-1 K3+840K3+900右侧边坡赤平投影根根赤平投影图可知右侧路堑边坡:边坡坡向与岩层倾向反向相交,I组裂隙 倾向与边坡坡向正交,II组裂隙倾向与边坡坡向正交,对边坡整体稳定性影响小。边 坡的稳定性受岩体强度控制。按照建筑边坡工程技术规范(GB50330-2002)附录 A中表A-
4、1划分:属III类边坡类型。取最不利典型横断面K3+860进行验算,边坡高 18. 69m,岩石等效内摩擦角取55。岩体破裂角。取该边坡不利外倾结构面的倾角与45 +6/2=62两者的最小值, 取62。按照分级放坡1:0. 75、1: 0.75. 1:1,边坡的最大倾角为53 ,小于结构 面破裂角,边坡是稳定的。取最不利典型横断面K3+860右侧边坡进行验算:10按圆弧滑动计算边坡坡体稳定性,过程如下:计算简图采用规范:通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状:圆弧滑动法不考虑地震坡面信息坡面线段数5坡面线号 水平投影(m)竖直投影(m)超载数6. 0008.0001122.0000.000
5、034.5986. 131046.8384. 559058.5005.0000土层信息上部土层数层号 层厚 重度层号 层厚 重度饱和重度粘聚力 内摩擦角 水下粘聚 水下内摩 十字板 强度增十字板羲强度增长系全孔压(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)力(kPa) 擦角(度)(kPa)长系数下值(kPa)数水下值系数150.00025. 000340. 00032. 500下部土层数1层号 层厚重度饱和重度粘聚力 内摩擦角 水下粘聚 水下内摩 十字板 强度增十字板羲 强度增长系全孔压(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)力(kPa) 擦角(度)(kPa)长系数下值(kPa
6、)数水下值系数14.00025. 000340. 00032. 500不考虑水的作用计算条件圆弧稳定分析方法: 瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时:当下滑力对待12稳定计算目标:自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度:L 000 (m)搜索时的圆心步长:L 000(m)搜索时的半径步长:0.500(m)计算结果:最不利滑动面:滑动圆心滑动半径滑动安全系数总的下滑力总的抗滑力土体部分下滑力土体部分抗滑力=(4. 759,34. 831) (m)二 35. 154 (m)= 4. 822=4615. 251 (kN)二 22253.826(kN)二 4615. 251 (kN)二 22253.
7、826(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力二0. 000(kN)筋带在滑弧法向产生的抗滑力 二0. 000 (kN)滑动安全系数 =4.8221.25,故整体稳定。处理措施:基岩按坡率1075放坡,分阶高度取8m, 土层及强风化按1:1.50放 坡。两级边坡之间设置2m宽的平台。放坡后并作护面处理,采用基岩或粉质粘土作 基础持力层。7.2 K3+980K4+060 左侧本段形成最高挖方高度为19.8m,边坡安全等级为二级。根据岩体边坡的坡向、岩层产状及岩体内裂隙作极射赤平投影图:13花层尸妆门1。n15J乡朦隙10。/50n 组裂隙 2000/65 岩体边坡产状;10790 0图7-2 K3+9
8、60K4+080左侧边坡赤平投影地勘报告中,根据赤平投影图可知左侧路堑边坡:I组裂隙倾向与边坡坡向正交, II组裂隙倾向与边坡坡向正交,对边坡整体稳定性影响小。边坡坡向与岩层倾向同向, 为顺向坡,且岩层产状倾角为15。,较平缓,对边坡稳定性有一定影响。根据公路路基设计规范(JTGD30-2004)附录A岩质边坡的岩体分类:岩体 较完整,结合面一般,外倾结构面倾角35 ,属于H类边坡。岩体为砂岩、泥岩及 砂质泥岩,破裂角取45 +0/2=62 ,等效内摩擦角取65。由于有放坡开挖的条件,宜采取放坡开挖。边坡为顺向坡,考虑边坡按层面滑动 分析,不利典型横断面K4+000进行验算,边坡高19.8m。
9、层面(假定滑面)倾角15。,坡顶按水平考虑,层面结合一般,按建筑边坡 工程技术规范(GB50330-2002)表4.5.1取值下限,内摩擦角6=27 ,粘聚力 c=100kPa,岩体重度取 25KN/m3。14图73 K4+000左侧平面滑动分析图计算方法按建筑边坡工程技术规范(GB50330-2002) 5.2.4节计算公式,计算 结果如下:表7-1 K4+000左侧平面滑动稳定性分析计算表计算结果表明:稳定系数4,2921.30,边坡岩体不会沿层面滑动。按结构面结合很差情况取值下限,内摩擦角e二18。,粘聚力c=50kPa。平面滑动稳定性分析计算表数据名称取值稳定安全系数1.30边坡高度(
10、m)19.80岩体重度Y (kN/m3)25.00滑面倾角a (度)15.00滑面内摩擦角6 (度)27.00滑面内聚力C (kPa)100. 00滑体体积V (m3)488. 20滑面囿积A (m2)75.50滑体重量及外荷载W (kN)12205. 00抗滑力(kN)13556. 86下滑力(kN)3158. 89稳定系数4. 292剩余下滑力(kN)-9450. 31剩余下滑水平分力(kN)-9128. 30剩余下滑竖向分力(kN)-2445. 92表7-2 K4+000左侧平面滑动稳定性分析计算表平面滑动稳定性分析计算表数据名称取值稳定安全系数1.30边坡高度(m)19.80岩体重度Y
11、 (kN/m3)25.00滑面倾角a (度)15.00滑面内摩擦角6 (度)18.00滑面内聚力C (kPa)50.00滑体体积V (m3)488. 20滑面面积A (m2)75.50滑体重量及外荷载W (kN)12205. 00抗滑力(kN)7605. 52下滑力(kN)3158. 89稳定系数2. 408剩余下滑力(kN)-3498. 97剩余下滑水平分力(kN)-3379. 74剩余下滑竖向分力(kN)-905. 60计算结果表明:稳定系数2.4081.30,边坡岩体不会沿层面滑动。 按圆弧滑动计算边坡坡体稳定性,过程如下:计算简图控制参数:采用规范:通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂
12、面形状:圆弧滑动法不考虑地震坡面信息坡面线段数4坡面线号水平投影(m)竖直投影(m)超载数18.0008. 000022.0000. 000036. 0006. 000048.7005. 800016土层信息上部土层数1层号 层厚 重度 饱和重度 粘聚力 内摩擦角水下粘聚水下内摩十字 板 强度增 十字板羲 强度增长系 全孔压力(kPa) 擦角(度)(kPa)力(kPa) 擦角(度)(kPa)(m)(kN/m3)(kN/m3) (kPa) (度)长系数下值(kPa)数水下值系数120.00025.0000. 00065. 000下部土层数1层号 层厚层号 层厚重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水
13、下内摩十字板 强度增十字板羲 强度增长系全孔压力(kPa) 擦角(度)(kPa)力(kPa) 擦角(度)(kPa)(m)(kN/m3)(kN/m3) (kPa) (度)长系数下值(kPa)长系数下值(kPa)数水下值系数14.00025.000-336.00033.000不考虑水的作用计算条件圆弧稳定分析方法:瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时:当下滑力对待稳定计算目标:自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度:l.000(m)搜索时的圆心步长:l.000(m)搜索时的半径步长:0.500(11)17计算结果:最不利滑动面:滑动圆心滑动半径滑动安全系数总的下滑力总的抗滑力土体部分下滑力土体部
14、分抗滑力=(1.098, 26. 589) (m)=19. 451 (m)=2. 145=0. 000 (kN)=0. 000 (kN)=0. 000 (kN)=0. 000 (kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力二0. 000(kN)筋带在滑弧法向产生的抗滑力 二0. 000 (kN)计算结果表明:稳定系数2.1451.25,边坡岩体不会滑动。处治措施:挖方段边坡坡率为1:10遇强风化和土质边坡为1:1.50。每8m为一 级,两级中部设置平台,边坡平台宽度2m,每阶高8m。此段边坡道路左侧为居住用 地,定义为临时性边坡,放坡开挖后,对局部欠稳定的块体,应以于清除或进行加固 处理,对坡面应进行植被
15、混凝土护坡处理,并在坡脚处设置碎落台,在边坡体后缘设 置截水沟,以免地表水直接冲刷坡面。73 K4+360K4+480 右侧本段形成最高挖方高度为17.2m,边坡安全等级为二级。根据岩体边坡的坡向、岩层产状及岩体内裂隙作极射赤平投影图如下:岩层产状;110J组段隙x 1。5。0。绢裂隙;200岩体边坡产状:2870N90Q图7-4 K4+360K4+480右侧边坡赤平投影181工程概况XX道路D段K4+900K5+196.137右侧为高填方边坡。K3+840K3+900右侧、 K3+980K4+060左侧、K4+360K4+480右侧、K4+460K4+540左侧均为高挖方 边坡。填方边坡最高
16、为K5+140高达11.9m,挖方边坡最高为K4+500高达22.7m。根据 公路路基设计规范(JTG D30-2004)的要求均应进行个别勘察设计。本册计算书为边坡稳定验算计算书,采用软件:理正岩土 5.5版。2设计依据2.1.1 XX道路D段道路工程初步设计【XX国际工程咨询有限公司2012.92.1.2 XX道路D段高边坡方案设计【XX国际工程咨询有限公司2012.8】2.1.3 XX道路D段道路工程地质勘察报告【XX实业总公司2012.082.1.4 业主提供1: 500地形图2.1.5 关于进一步加强全市高切坡、深基坑和高填方项目勘察设计管理的意见XX建发2010166号】2.1.6
17、 建筑边坡工程技术规范(GB50330-2002);2.1.7 建筑地基基础设计规范(GB50007-2011);2.1.8 混凝土结构设计规范(GB50010-2010);2.1.9 地质灾害防治工程设计规范(DB50/50292004);2.1.10 公路路基设计规范(JTGD30-2004)2.1.11 XX道路D段工程高边坡支护设计方案可行性评估报告【重庆市设计院2012. 093工程地质条件3.1地形地貌路线区大部份地段被第四系土层覆盖。沿线地形起伏不大,地面坡角多在530 之间,局部为4050 ,最大达到7080 ,局部分布鱼塘,道路区地貌属构造剥蚀根根赤平投影图可知右侧路堑边坡:
18、边坡坡向与岩层倾向斜交,I组裂隙倾向 与边坡坡向正交,II组裂隙倾向与边坡坡向正交,对边坡整体稳定性影响小。边坡的 稳定性受岩体强度控制。按照建筑边坡工程技术规范(GB50330-2002)附录A中 表A-1划分:属HI类边坡类型。取最不利典型横断面K4+440进行验算,边坡高17. 2m, 岩石等效内摩擦角取55。岩体破裂角o取该边坡不利外倾结构面的倾角与45。+6/2=62。两者的最小值, 取62。按照分级放坡1:0. 75、1: 0.75、1:1,边坡的最大倾角为53 ,小于结构 面破裂角,边坡是稳定的。按圆弧滑动计算边坡坡体稳定性,过程如下:计算简图6.00, 2叫4,21 f 5.3
19、9 1650控制参数:19采用规范:通用方法计算目标:安全系数计算滑裂面形状:圆弧滑动法不考虑地震坡面信息坡面线段数5坡面线号 水平投影(m)竖直投影(m)超载数16. 0008. 000022.0000. 000034. 2065. 608045.3883. 592058.5000. 0000土层信息上部土层数1层号层厚(m)重度(kN/m3)饱和重度(kN/m3)孔隙水压力系数117. 20024. 5000. 000层号粘聚力(kPa)内摩擦角(度)水下粘聚力(kPa)水下内摩擦角(度)10. 00055. 00010. 00025. 000下部土层数1不考虑水的作用层号层厚(m)重度(
20、kN/m3)饱和重度(kN/m3)孔隙水压力系数130. 00024. 5001.000层号粘聚力力Pa)内摩擦角(度)水下粘聚力(kPa)水下内摩擦角(度)10. 00055. 0000. 0000. 00020计算条件圆弧稳定分析方法:瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时:当抗滑力对待稳定计算目标:自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度:L 000 (m)搜索时的圆心步长:1.000 (m)搜索时的半径步长:0.500(m) 计算结果:计算结果图最不利滑动面:滑动圆心滑动半径滑动安全系数总的下滑力总的抗滑力土体部分下滑力土体部分抗滑力=(6. 263, 14. 907) (m)=6. 6
21、59 (m)=1.339二 91, 081 (kN)二 121.949 (kN)=91. 081 (kN)二 121. 949 (kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力二0. 000(kN)筋带在滑弧法向产生的抗滑力二0. 000 (kN)21计算结果表明:稳定系数L339A.25,边坡岩体不会滑动。处理措施:基岩按坡率1075放坡,分阶高度取8m, 土层及强风化按1:1.50放 坡。两级边坡之间设置2m宽的平台。放坡后并作护面处理,采用基岩或粉质粘土作 基础持力层。7.4 K4+460K4+560 左侧本段形成最高挖方高度为22.7m,边坡安全等级为二级。根据岩体边坡的坡向、岩层产状及岩体内裂隙作
22、极射赤平投影图:云层尸状门1。n15【乡朦隙呻裂隙 200 365 岩体边坡产状:107 Dz9Q 云层尸状门1。n15【乡朦隙呻裂隙 200 365 岩体边坡产状:107 Dz9Q 图7-5 K4+460K4+560左侧边坡赤平投影根据赤平投影图可知左侧路堑边坡:I组裂隙倾向与边坡坡向正交,II组裂隙倾 向与边坡坡向正交,对边坡整体稳定性影响小。边坡坡向与岩层倾向同向,为顺向坡, 且岩层产状倾角为15。,较平缓,对边坡稳定性有一定影响。根据公路路基设计规范(JTGD30-2004)附录A岩质边坡的岩体分类:岩体 较完整,结合面一般,外倾结构面倾角35 ,属于H类边坡。岩体为砂岩、泥岩及 砂质
23、泥岩,破裂角取45 +0/2=62 ,等效内摩擦角取65。由于有放坡开挖的条件,宜采取放坡开挖。边坡为顺向坡,考虑边坡按层面滑动分析如下:取最不利典型横断面K4+500进行验算,边坡高22.7m。层面(假定滑面)倾角15。,坡顶按水平考虑,层面结合一般,按建筑边坡22工程技术规范(GB50330-2002)表4.5.1取值下限,内摩擦角0=27 ,粘聚力 c=100kPa,岩体重度取 25KN/n?。计算方法按建筑边坡工程技术规范(GB50330-2002) 524节计算公式,计算 结果如下:表7-3 K4+480左侧平面滑动稳定性分析计算表平面滑动稳定性分析计算表数据名称取值稳定安全系数1.
24、30边坡高度(m)22. 70岩体重度Y (kN/m3)25.00滑面倾角a (度)15.00滑面内摩擦角。(度)27.00滑面内聚力C (kPa)100. 00滑体体积V (m3)475. 23滑囿面枳A (m2)82.89滑体重量及外荷载W (kN)11880.75抗滑力(kN)14136. 27下滑力(kN)3074. 96稳定系数4. 597剩余下滑力(kN)-10138.82剩余下滑水平分力(kN)-9793.35剩余下滑竖向分力(kN)-2624. 12 .计算结果表明:稳定系数3.4671.35,边坡岩体不会沿层面滑动。按结构面结合很差情况取值下限,内摩擦角=18 ,粘聚力c=5
25、0kPa。表7-4 K4+500左侧平面滑动稳定性分析计算表23平面滑动稳定性分析计算表数据名称取值稳定安全系数1.30边坡高度(m)22.70岩体重度Y (kN/m3)25.00滑面倾角a (度)15.00滑面内摩擦角6 (度)18.00滑面内聚力C (kPa)50.00滑体体积V (m3)475. 23滑面面积A (m2)82.89计算结果表明:稳定系数2.0821.30,边坡岩体不会沿层面滑动。滑体重量及外荷载W (kN)11880.75抗滑力(kN)7873. 25下滑力(kN)3074. 96稳定系数2. 560剩余下滑力(kN)-3875.80剩余下滑水平分力(kN)-3743.7
26、4剩余下滑竖向分力(kN)-1003.13处治措施:此段道路左侧为绿化用地,边坡定义为永久性边坡,挖方段边坡坡率 为1:1.50。每8m为一级,两级中部设置平台,边坡平台宽度2m,每阶高8m。放坡 开挖后,对局部欠稳定的块体,应以于清除或进行加固处理,对坡面应进行植被混凝 土护坡处理,并在坡脚处设置碎落台,在边坡体后缘设置截水沟,以免地表水直接冲 刷坡面。8总结1.1.2.施工过程中,填方边坡应清除表层粉质粘土且填土综合内摩擦角必须大于30。填方路段为防止路基产生不均匀沉降,建议将路基分布范围内的低液限粘土全部 清除,或将路基范围内的天然土换填为碎石土,以下部强风化或弱风化基岩为持力 层。.3
27、.本次边坡设计满足建筑边坡工程技术规范(GB 50330-2002)规范要求。24浅丘地貌。3.2 气象勘测区XX属亚热带湿润季风气候区,四季分明,年降雨量1100mm,年平均气 温18, 一月最冷期平均气温7.9C,八月最热期平均气温29,无霜期349天。 风向以北东向为主,年平均相对湿度79%。多年平均气温17.5C18.5,最高气温 42.9 (2006年8月28日),夏季长达4个月以上。多年平均降雨量1094.6mm,最 大年降雨量1378.3mm (1968年),最小年降雨量783.2mm (1961年),降雨一般集 中在59月,占全年降雨量的2/3。年平均风速1.3m/s,最大风速
28、(10分钟平均)26.7m/s (1958年5月10日),实测极大风速27.0m/s (1961年8月4日),最大静风频率7% (1月份),平均风速3.4m/s。3.3 地质构造路线区地质构造属南温泉背斜东冀,受地质构造影响轻微,区内未发现断层及 次级褶皱,地质构造较为简单。岩层呈单斜状产出,岩层产状倾向为110。,倾角15% 层面结合程度差。根据场地周围出露基岩进行调查和钻探揭露表明:路线区岩体中见两组裂隙, 第I组裂隙,其倾向为0。20。,倾角为45。60。,裂隙间距5.010.0m,水平延伸 1.05.0m,裂隙面张开宽度。5mm,裂面较粗糙,结合程度差,压扭性裂隙,未充 填,不充水,贯
29、通性长度0.512m,优势裂隙倾向为10。,倾角为50。属硬性结构 面。第II组裂隙:其倾向为190。210。,倾角为55。70。,裂隙间距5.09.0m,水 平延伸1.05.0m,多呈闭合状,结合程度差,压扭性裂隙,不充水,贯通性长度0.5 8.0 mo优势裂隙倾向为200。,倾角为60。属硬性结构面。按照岩土工程勘察规 范(GB50021-2001)附录A表A.0.4判定岩体属块状结构。3.4 地层岩性岩层特性在本次勘察钻探深度范围内揭露地层为第四系全新统的素填土、粉质粘土和下 伏侏罗系中统沙溪庙组泥岩和砂岩组成。现将各岩土层工程特征自上而下(从新到 老)分述如下:素填土 (Q4me):棕
30、褐色。由砂岩和泥岩碎石、粘性土及建筑灰渣组成。硬质物 粒径为20200mm,含量为3050%。分布不均,稍密,稍湿。回填时间约110年,属人工或机械抛填形成,主要分布于居民聚居区。该层分布范围较小。粉质粘土(Q4el+dP:棕褐色棕红色,成份均匀,稍有光泽,无摇震反应,干强 度中等,韧性中等,可塑状。该层分布范围较广。泥岩(J2s):紫红色。由粘土矿物组成。泥质结构,中厚厚层状构造。强风化岩 体质软,岩芯呈土碎块状;中风化岩体岩芯呈柱状,较完整。该层分布范围较广。砂岩(J2s):褐黄棕褐色。由石英、长石、云母及少量暗色矿物组成,中粒结构, 厚巨厚层状构造,泥质钙质胶结。强风化岩体质软,岩芯呈砂
31、土碎块状;中风 化岩体岩芯呈柱状,较完整。该层分布范围较广。3.4.1 岩体基本质量等级及基岩面起伏特征建筑场地内中风化泥岩饱和抗压强度标准值为4.67MPa,建筑场地内中风化砂 岩饱和抗压强度标准值为14.82Mpa,根据岩土工程勘察规范(GB50021-2001) 中表322-1划分泥岩坚硬程度等级属极软岩。砂岩岩石坚硬程度等级属软岩。根据岩土工程勘察规范(GB50021-2001)中表3.222划分岩体完整程度等 级属较完整。根据岩土工程勘察规范(GB50021-2001)中表3.223确定泥岩和砂岩岩体 基本质量等级分别属V类和W类。基岩面坡度为035。3.5 岩体物理力学指标取彳由X
32、X实业总公司2012年8月所作工程地质勘察报告提供岩土参数设计建议值 见下表:岩土体物理力学参数推荐值注:1、带*者为取地区经验值岩土名称天然 重度地基承载力基本容 许值Ao抗压强度抗剪强度基底摩擦系 数饱和Rb天然Ra内摩擦角。内聚力ckN/m3kPaMPaMPaOkPa填筑土18.5*30(综合(!)*粉质粘土19.017012.8924.720.2强风化基岩350*0.30中风化泥岩24.5*8004.677.1132.53400.40中风化砂岩25.0*150014.8220.3333.312000.50结构面27*100*2、粉质粘土饱和容重为20.0 kN/n?,饱和内摩擦角。为1
33、0。,内聚力c为21Kpa, 综合摩擦角取20。3.6 水文地质场地内素填土、砂岩属透(含)水层,粉质粘土和泥岩属不透(隔)水层。地下水主 要来源于大气降水补给,接受大气降水后大部分形成地表径流向地势低洼处排泄,少部分 下渗赋存于第四系土层,储水条件较差。钻探施工完毕后提干钻孔孔内循环水后观测孔内 水位不恢复或恢复较缓慢,说明勘察期在钻孔深度范围内地下水水量小。但当场地整平后 在建筑场地填土层较厚处有形成局部滞水条件,水文地质条件简单,在地势低洼处路基请 作好地下水及地表水疏排水工作。并备好必要的抽排水设备。3.7 不良地质现象经地表工程地质测绘及钻探揭露表明:本建筑场地在勘察期间钻探深度范围
34、内未发现 软弱夹层、地下采空区等不良地质作用。3.8 地震效应根据中国地震动参数区划图(GB18306-2001),本区地震动峰值加速度值为0.05g, 按公路工程抗震设计规范(JTJ004-89),建议按6度简易设防,设计地震分组为第一 组。根据勘察经验,线路区岩土剪切波速取值如下:素填土取140m/s,粉质粘土剪切波 速取220m/s,基岩剪切波速大于500m/s。3.9 结论通过本次勘察,已查明了建筑场地地层结构、地质构造、水文地质条件、岩土工程特 征等,未发现软弱夹层、地下采空区等不良地质作用,路线区现状稳定,适宜修建拟建道 路工程。4设计技术标准和主要参数荷载等级:汽车荷载:城-A级
35、,人群荷载:5.0KN/m2o设计基准年限根据建筑边坡工程技术规范(GB50330-2002)及地质灾害防治工程设计规 范(DB50/5029-2004),支挡工程设计基准年限为50年。4.1 安全等级根据建筑边坡工程技术规范(GB50330-2002)及地质灾害防治工程设计规 范(DB50/5029-2004),边坡安全等级为二级。5设计方案填方边坡填方分级放坡,第一级按1:1. 50放坡,第二级按1: 1.75放坡,分阶高度取8m, 并采用网格护坡防护。填方边坡,若边坡高度小于4m,则可在边坡上直接种植或移植花草或灌木丛来 绿化边坡,若边坡高度大于4m则采用网格护坡防护。本次设计范围内的高
36、填方边坡含K4+900K5+196.137右侧的边坡均采用网格护 坡进行防护。填方前应清除表层的腐殖土、树根、草皮,对于地面横坡陡于1:5的时,对基岩 面进行挖台阶处理,宽度不得小于2m,再进行填方,填方分层压实。若在周边地块两年内开发,可由业主根据建设进度等综合考虑防护实施情况。5.1 挖方边坡挖方基岩按坡率1: 0.75放坡,分阶高度取8m, 土层及强风化层按1:1.50放坡, 采用植被混凝土进行防护。挖方边坡高度小于2m的,均按照1:1.50放坡,直接在边坡上种植或移植花草或 灌木绿化,大于2m的边坡采用植被混凝土护坡防护。本次设计范围内的高挖方边坡:XX道路D段K3+840K3+900
37、右侧、K3+980 K4+060左侧、K4+360-K4+480右侧、K4+460K4+540左侧均为高挖方边坡,均 采用植被混凝土护坡进行防护。若在周边地块两年内开发,可由业主根据建设进度等综合考虑防护是否实施。6高填方边坡稳定性计算K4+900K5+196. 137右侧填方。本段形成最高填方高度为11. 9m,边坡安全等级 为二级。取最不利典型横断面K5+140右侧边坡进行验算,边坡高11.9m,坡顶附加 荷载取城-A级。从剖面及平面图可知,本断面填方下伏岩面的横向坡度最大为22左右,填方 路基有沿垂直道路轴线方向上产生滑移的可能性。按建筑边坡工程技术规范 (GB50330-2002)的5
38、. 2. 5式对K5+140剖面进行稳定性计算。计算参数选择如下:填方重度天然取18. 50KN/m3,饱和取20. 00 KN/m30本次边坡施工中应清除表面土层。假定滑动面为基岩表面,地表面上分布的残坡积粉质粘土为假定滑动面土。根据 地勘试验其饱和状态下内聚力c = 21kPa,摩擦角6=10。,计算成果见下表:C5+140计算成果见下表:滑块编号容重 (kN/ m3)单宽体 积(m3)滑面长 度(m)面角。滑倾C(kPa)小( )重量 (kN)法向分 力 (kN/m)切向分 力(kN/m )抗滑力 (kN/m )传递系 数剩余下 滑力 (kN)12020. 038. 9917211040
39、0.6383.0117. 1256.30.91022042. 589. 1412110851.6851.414.8342.00. 99032055. 799.542221101115.81034.5417.9382.70. 870420104.612. 77121102092. 62092. 236.5637.01.01-591.452051.595.91221101031.81009.2214.5301.80. 94-634. 162065. 586. 98121101311.61311.422.8377.81.01072043. 688. 43122110873.6854.5181.632
40、7.70. 94082016. 477.2112110329.4329.35.7209.40. 99-202. 3通过计算得暴雨工况下的边坡稳定系数K = 2.9,则填方路基整体稳定。 通过圆弧法计算坡体安全系数,过程如下:计算简图22皿控制参数:采用规范:通用方法计算目标:安全系数计算滑裂面形状:圆弧滑动法不考虑地震坡面信息坡面线段数4坡面线号水平投影(H1)竖直投影(ni)超载数17.8003.900022.0000. 0000312.0008.0000422. 0000. 0001超载 1 距离8. 000 (m) 宽 14. 000 (m) 荷载(12. 9612. 96kPa) 27
41、0. 00 (度)土层信息上部土层数1层号 层厚 重度 饱和重度 粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板 强度增十字板羲强度增长系全孔压力(kPa) 擦角(度)(kPa)(m)(kN/m3)(kN/m3) (kPa) (度)长系数下值(kPa)数水下值系数118.00019.0000.00030.000下部土层数1层号 层厚 重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板 强度增十字板羲强度增长系全孔压(m)(kN/m3)(kN/m3) (kPa)(度) 力(kPa) 擦角(度)(kPa)长系数下值(kPa)数水下值系数1 20.00025.000 一一 50.00020.000 一 不考虑水的作用计算条件圆弧稳定分析方法:瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时:当下滑力对待稳定计算目标:(null)条分法的土条宽度:1.000 (m)圆弧入口起点x坐标:25. 000(m)圆弧入口终点x坐标:30.000(m)圆弧出口起点x坐标:-5. 000 (m)圆弧出口终点x坐标:0.000 (m)搜索时的圆心步长:1.000(m)入口搜索步长:L 000 (m)出口搜索步长:L 000 (m)
限制150内