干式气缸套外圆无心磨削.pptx
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1、2的。在磨削过程中,将干式气缸套1置于砂轮导轮和托板者之间。干式气缸套中心不定,其位置变化大小取决于粗磨前的原始误差。经过无心磨削后气缸套的外圆直径精度可达1丁5,1丁7级。圆度误差可达,面粗糙度外圆无心磨削的加工原理干式气缸套放在导轮及托板之间2.以导轮与托板工作面上的月0点定位,借助于横向进给运动使气缸套与砂轮接触进行磨削加工。在磨削加工过程中,导轮砂轮均按顺时针方向旋转,气缸套磨肖1线速度的方向和砂轮接触点;的线速度方向致,气缸套的运动轨迹是砂轮和导轮共同作用的结果。气缸套旋转速度与导轮速度之间关系为Wwa=WeSina Wwa气缸套轴向线速度,瓜,Vvlt气缸套切向线速度,a气缸套与导
2、轮轴线间夹角根据干式气缸套的加工要求以及气缸套直径大小而定,般取轮对气缸套的径向作用力只,及切向作用力尸8,其合力广及导轮对气缸套的径向作用力,切向作用力广,合力为+.托板对气缸套的法向作用力只切向作用力尸其合力Nb中保持平衡状态2其平衡方程为Rw=O式中Rvv气缸套外圆半径p托板顶角导轮对气缸套的切向作用力尽的大小和方向有种可能尽,尽=.当户时,磨削过程中导轮制动气缸套,可以防止气缸套在砂轮磨削力作用下超速转动。当,时,磨削过程中导轮驱动气缸套,不可能控制气缸套可靠地回转。当=0时,磨削过程中导轮虽然仍能控制气缸套的旋转运动,但此时不消耗切向功率,相当于空载状态,当然,这仅仅是个短暂的过渡状
3、态。不论导轮处于制动状态还是驱动状态,托板对气缸套径向作用力只1的值不变。及由磨削用量气缸套的重量以及机械加工的工艺参数等因素决定,气缸套在无心磨削机床上的中心高,时,尺,能大于零或等于零。尺1总是大于零,即气缸套不会脱离托板,所以当磨削精度要求不高直径较小的气缸套时,为磨削稳定,防止气缸套跳动,可取托板的切向作用力为负值时,会引起托板的磨损,所以取尸小些为宜。托板所受1方向作用力将使托板产生弯曲变形,使气缸套磨削质量变差。气缸套外圆的形成过程气缸套外圆无心磨削的加工面就是定位基面,气缸套在粗磨前的原始圆度误差及无心磨削后的面圆度误差都会反映为定位误差,影响气缸套外圆气缸粗而原始误,7的圆度。
4、定位误左气缸套外圆在磨削的形成过程3,气缸套在;点开始磨削,在磨削0;1段圆弧时,其定位误差主要取决于气缸套在精车外圆时的圆度误差33,即粗磨前的原始误差。当磨削点,到达托板定位点8时,则召点的定位误差取决于已磨削面的圆度误差,此时厂点的定位误差仍取决于精午外圆时的原始圆度误差313=在最初磨削点未触及导轮定位点之前,气缸套磨削点的定位误差3当初磨削点,到达导轮定位点。时,引起,点定位误差的变化,并影响到磨削的面形状31从误差变化的观点上看,气缸套外圆面在磨削周后,其圆度误差心应为粗磨前原始圆度误差心磨出的合成误差之差。即磨量残留系数气缸套旋转同后,残留的磨削深度与理论磨削深度之比残留磨削深度
5、理论磨削深度实际磨削深度理论磨削深度气缸套定位误差第;次谐波的振幅第;次谐波的初相角化的大小。直接影响外圆的形成效果,是调整参数义及调整角7的函数当2,时,随着9角的减小以及;的增高,系数1减小,增加。当寸随着的增大及角的减小,随着减小。在整个无心磨削过程中,如果气缸套旋转周,其圆度误差为气缸套在磨削了几周之后,原始圆度误差各次谐波振幅变化了倍,而相位角改变777,度化直接反映了第;次谐波磨削前后的变化。若,则气缸套第,次谐波得到了改善,外圆形成的效果较好;若,误差变化系数内是调整参数义调整角7及磨量残留系数的函数,所以在无心磨削加工中只有调整好参数义调整角,及残留系数时,才能加工出好的外圆,
6、否则气缸套的外圆会越磨越坏。机械工人冷加工2001导轮的曲面形状及修整导轮在无心磨削加工中有两个作用,是作为气缸耷在磨削时的定位基准面,与托板工作面形成,形定位块;是导轮与砂轮起使气缸套获得均匀的旋转运动与轴向运动常用导轮曲面为单叶回转双曲面4,由所建立的坐标系可知,单叶回转双曲面的方程式为气缸套与导轮的接触线,般就认为是导轮的直母线,81但实际的接触线却是条空间曲线,即通过气缸套椭圆截面与导轮圆截面的各个公切点!SS2的空间轨迹。该空间曲线的近似方程为a气缸套轴线与导轮轴线倾斜角a导轮喉截面半径以甲叶回转双曲面作导轮工作曲面,与气缸套外圆面接触会发生干涉,干涉量随的增大,尽量采用大的导轮直径
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