专家论证高支模专项施工方案计算书.pdf
《专家论证高支模专项施工方案计算书.pdf》由会员分享,可在线阅读,更多相关《专家论证高支模专项施工方案计算书.pdf(117页珍藏版)》请在得力文库 - 分享文档赚钱的网站上搜索。
1、计算书一:扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范J G J 1 30-2 0 1 1 建筑施工模板安全技术规范J G J 1 6 2-2 0 0 8 建筑结构荷载规范G B5 0 0 0 9-2 0 1 2 钢结构设计标准G B5 0 0 1 7-2 0 1 7 混凝土结构设计规范G B5 0 0 1 0-2 0 1 0 建筑地基基础设计规范G B5 0 0 0 7-2 0 1 1 建筑施工木脚手架安全技术规范J G J 1 6 4-2 0 0 8计算参数:钢管强度为2 0 5.0 N/n u A 钢管强度折减系数取1.0 0。模板支架搭设高度为2 2.8 m
2、,立杆的纵距b=0.9 0 m,立杆的横距1=0.9 0 m,立杆的步距h=l.5 0 mo面板厚度1 5 m m,剪切强度1.4 N/m m 2,抗弯强度1 7.ON/m#,弹性模量9 0 0 0.ON/m m 2。内龙骨采用4 0.X 9 0.m m 木方,间距30 0 m m,木方剪切强度1.7 N/m m2,抗弯强度1 7.ON/m m2,弹性模量9 0 0 0.0 N/m m2模板自重0.30 k N/m2,混凝土钢筋自重2 5.lOk N/n?。施工均布荷载标准值3.OOk N/m2,堆放荷载标准值0.0 0 k N/m2,扣件计算折减系数取1.0 0。图 1楼板支撑架立面简图图2
3、楼板支撑架荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范,确定荷载组合分项系数如下:由可变荷载效应控制的组合 S=l.2X(25.10X0.15+0,30)+1.40X3.00=9.078kN/m2由永久荷载效应控制的组合 S=l.35X25.10X0.15+0.7X1.40X3.00=8.023kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S 最大,永久荷载分项系数取L 2,可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为0 48X 2.8。钢管惯性矩计算采用I=n(D4-d4)/64,抵抗距计算采用W=JT(D4-d4)/32Do一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨
4、连续梁计算。静荷载标准值 ql=25.100X0.150X1.000+0.300X1.000=4.065kN/m活荷载标准值 q2=(0.000+3.000)X 1.000=3.000kN/m面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为:本算例中,截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W =37.5 0 cm3;截面惯性矩I =2 8.1 3cm4;(1)抗弯强度计算f =M /W f 其 中 f 一一面板的抗弯强度计算值(N/m n d;M-面板的最大弯距(N.m m);W 面板的净截面抵抗矩;f 面板的抗弯强度设计值,取 1 7.0 0 N/m m 2;M =0.lOOq l2其 中
5、q 一 一 荷载设计值(k N/m);经计算得到 M =0.1 0 0 X (1.2 0 X 4.0 6 5+1.4 0 X 3.0 0 0)X 0.30 0 X 0.30 0=0.0 8 2 k N.m经计算得到面板抗弯计算强度f =M/W =0.0 8 2 X 1 0 0 0 X 1 0 0 0/37 5 0 0=2.1 7 9 N/m m2面板的抗弯强度验算f f ,满足要求!(2)抗剪计算T =3Q/2 bh T 其中最大剪力 Q=0.6 0 0 X (1.2 0 X 4.0 6 5+1.4 0 X 3.0 0 0)X 0.30 0=1.6 34 k N截面抗剪强度计算值 T=3X 1
6、 6 34.0/(2 X 1 0 0 0.0 0 0 X 1 5.0 0 0)=0.1 6 3N/m m 2截面抗剪强度设计值T k l.M N/m 产面板抗剪强度验算小于T ,满足要求!(3)挠度计算V=0.6 7 7 q l1/1 0 0 EI Ev =1 /2 5 0面板最大挠度计算值 v =0.6 7 7 X 4.0 6 5 X 30 04/(1 0 0 X 9 0 0 0 X 2 8 1 2 5 0)=0.0 8 8 m m面板的最大挠度小于30 0.0/2 5 0,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):qH=25.1
7、00X0.150X0.300=1.130kN/m模板的自重线荷载(kN/m):q12=0.300X0.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m):经计算得到,活荷载标准值q2=(3.000+0.000)X0.300=0.900kN/m静荷载 ql=1.20X1.130+1.20X0.090=1.463kN/m活荷载 q2=1.40X0.900=1.260kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1.260+1,463)X0.900=2.451 kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算,计算公式如下:均布荷载 q=P/1=2.451/0.900=2.723kN
8、/m最大弯矩 M=0,lql2=0.1X2.72X0.90X0.90=0.221kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.6X0.900X2.723=1.471kN最大支座力 N=l.Iql=1.1X0.900X2.723=2.696kN龙骨的截面力学参数为本算例中,截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:截面抵抗矩W=54.00cm3;截面惯性矩I=243.00cm4;(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.221 X 106/54000.0=4.09N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.ON/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满
9、足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3 X 1 4 7 0.6 4/(2 X 4 0.0 0 X9 0.0 0)=0.6 1 3N/m m2截面抗剪强度设计值T =l.7 0 N/m m2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值,均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=l.2 2 0 k N/m最大变形 v=0.6 7 7 q l4/1 0 0 EI=0.6 7 7 X 1.2 2 0 X 9 0 0.04/(1 0 0 X 9 0 0 0.0 0 X 2 4 30 0 0 0.0)=0.2 4
10、8 m m龙骨的最大挠度小于9 0 0.0/4 0 0(木方时取2 5 0),满足要求!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。.70kr 270k 卜 270k 2 2.70k 卜 2.70kh 270kls 2.70kr 2.70kh 2.70kr 2.70kN7 900;900;900 m支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(k N.m)3.42 3.421.98 1.982.70 2.700.72 0.720.720.720.00 0.003.42 3.422.70 2.701.981.98支撑钢管剪力图(k N)变形的计
11、算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下:.21 kM.21kz.21kz.21kz.21 kM.21 kM.21 kM.21 kM.21 kZ.21 kNA,1、,、,I、,、,1B;一;一9。0 一;-900 一 飞支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(m m)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mm a x=0.6 4 7 k N.m最大变形vm a x=0.8 0 2 m m最大支座力Q“x=8.8 0 7 k N抗弯计算强度 f =M/W =0.6 4 7 X 1 0 7 4 2 4 7.0-1 5 2.36 N/m n i2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢
12、管的最大挠度小于9 0 0.0/1 5 0 与 1 0 m m,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算:R W 其 中 心 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.O O k N,双扣件取1 2.O O k N;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R 取最大支座反力,R=8.8 1 k N选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容:脚手架的自重(k N):NG 1=0.1 1 9 X2 2.8 0 0=2.7 0 3 k N
13、模板的自重(k N):NG 2=0.3 0 0 X 0.9 0 0 X 0.9 0 0=0.2 4 3 k N(3)钢筋混凝土楼板自重(k N):NG 3=2 5.1 0 0 X 0.1 5 0 X 0.9 0 0 X 0.9 0 0=3.0 5 0 k N经计算得到,静荷载标准值NG=(NG 1+NG 2+NG 3)=5.9 9 6 k N o2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到,活荷载标准值 NQ=(3.0 0 0+0.0 0 0)X0.9 0 0 X0.9 0 0=2.4 3 0 k N3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N =1.2 0 Nc+1.
14、40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=2 1 力其 中 N 一 一 立杆的轴心压力设计值,顶部立杆N =7.5 9 5 k N,非顶部立杆N =1 0.5 9 7 k N出 一 一 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到;i 一 一 计算立杆的截面回转半径(c m);i =1.6 0A-立杆净截面面积(c m2);A =3.9 8W 立杆净截面抵抗矩(c m3);W=4.2 5。一 一 钢管立杆抗压强度计算值(N/m m2);f 一 一 钢管立杆抗压强度设计值,f =2 0 5.O O N/m m2;10 一 一 计 算 长 度(m);参 照 扣件式规范2
15、 0 1 1,由公式计算顶部立杆段:1 0 =k U(h+2 a)(1)非顶部立杆段:1 0 =k u2h (2)k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.2 9 1,当允许长细比验算时k 取 1;U 1,u2 一 一 计算长度系数,参 照 扣件式规范附录C表;a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.2 0 m;顶部立杆段:a=0.2 m 时,5=1.3 8 6,l0=3.4 0 0 m;X=3 4 0 0/1 6.0=2 1 2.3 3 3允许长细比(k 取 1)X0=2 1 2.3 3 3/1.2 9 1=1 6 4.4 7 2 2 1 0 长细比验算满足要求!币=
16、0.1 6 1o =7 5 9 5/(0.1 6 1 X 3 9 7.6)=1 1 8.4 0 3 N/m m2a=0.5 m 时,U=l.0 9 1,l0=3.5 2 1 m;X=3 5 2 1/1 6.0=2 1 9.9 2 1允许长细比(k 取 1)X0=2 1 9.9 2 1/1.2 9 1=1 7 0.3 4 9 2 1 0 长细比验算满足要求!4)=0.1 5 2o =7 5 9 5/(0.1 5 2 X3 9 7.6)=1 2 5.6 7 3 N/m m2依据规范做承载力插值计算a=0.2 0 0 时,o=1 1 8.4 0 3 N/m m 2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性
17、计 算。f,满足要求!非顶部立杆段:u2=l.7 5 5,l0=3.3 9 9 m;X=3 3 9 9/1 6.0=2 1 2.2 6 1允许长细比(k 取 1)X0=2 1 2.2 6 1/1.2 9 1=1 6 4.4 1 6 2 1 0 长细比验算满足要求!4)=0.1 6 1o =1 0 5 9 7/(0.1 6 1 X3 9 7.6)=1 6 5.2 0 5 N/m m2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算。f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:幽 W风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式Mw=0.9 X 1.4 Wklah2/1 0其 中 Wk 一 一 风 荷 载
18、标 准 值(k N/n?);Wk=0.3 0 0 X1.2 5 0 X0.6 0 0=0.2 2 5 k N/m2h-立杆的步距,1.5 0 m;la 一 一 立杆迎风面的间距,0.9 0 m;lb-与迎风面垂直方向的立杆间距,0.9 0 m;风荷载产生的弯矩 M=0.9 X1.4 X0.2 2 5 X0.9 0 0 X1.5 0 0 X 1.5 0 0/1 0=0.0 5 7 k N.m;Nw 考虑风荷载时,立杆的轴心压力最大值;顶部立杆 Nw=l.2 0 0 X3.4 9 4+1.4 0 0 X2.4 3 0+0.9 X1.4 0 0 X0.0 5 7/0.9 0 0=7.6 7 5 k
19、N非顶部立杆 1=1.2 0 0 X5.9 9 6+1.4 0 0 X2.4 3 0+0.9 X1.4 0 0 X0.0 5 7/0.9 0 0=1 0.6 7 8 k N顶部立杆段:a=0.2 m 时,5=1.3 8 6,l o=3.4 0 0 m;X=3 4 0 0/1 6.0=2 1 2.3 3 3允许长细比(k 取 1)X0=2 1 2.3 3 3/1.2 9 1=1 6 4.4 7 2 2 1 0 长细比验算满足要求!币=0.1 6 1o =7 6 7 5/(0.1 6 1 X3 9 7.6)+5 7 0 0 0/4 2 4 7=1 3 3.1 7 3 N/n u n2a=0.5 m
20、 时,U=l.0 9 1,l0=3.5 2 1 m;X=3 5 2 1/1 6.0=2 1 9.9 2 1允许长细比(k 取 1)X0=2 1 9.9 2 1/1.2 9 1=1 7 0.3 4 9 2 1 0 长细比验算满足要求!4)=0.1 5 2o =7 6 7 5/(0.1 5 2 X3 9 7.6)+5 7 0 0 0/4 2 4 7=1 4 0.5 2 0 N/m m2依据规范做承载力插值计算a=0.2 0 0 时,。=1 3 3.1 7 3 N/m m 2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计 算。f,满足要求!非顶部立杆段:u2=l.7 5 5,l0=3.3 9 9 m;X=3 3
21、 9 9/1 6.0=2 1 2.2 6 1允许长细比(k 取 1)X0=2 1 2.2 6 1/1.2 9 1=1 6 4.4 1 6 2 1 0 长细比验算满足要求!4)=0.1 6 1o =1 0 6 7 8/(0.1 6 1 X3 9 7.6)+5 7 0 0 0/4 2 4 7=1 7 9.9 7 5 N/m m2,考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性 计 算。f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等),增强架体的稳定性,加强架体施工安全措施。钢管楼板模板支架计算满足要求!计算书二:扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范J G J 1
22、3 0-2 0 H 建筑施工模板安全技术规范J G J 1 6 2-2 0 0 8 建筑结构荷载规范G B 5 0 0 0 9-2 0 1 2 钢结构设计标准G B 5 0 0 1 7-2 0 1 7 混凝土结构设计规范G B 5 0 0 1 0-2 0 1 0 建筑地基基础设计规范G B 5 0 0 0 7-2 0 1 1 建筑施工木脚手架安全技术规范J G J 1 6 4-2 0 0 8计算参数:钢管强度为2 0 5.0 N/m m2,钢管强度折减系数取1.0 0。模板支架搭设高度为1 2.7 m,立杆的纵距b=0.9 0 m,立杆的横距1=0.9 0 m,立杆的步距h=l.5 0 m。面
23、板厚度1 5 n l m,剪切强度1.4 N/m m 2,抗弯强度1 7.O N/m n K 弹性模量9 0 0 0.O N/m m?。内龙骨采用4 0.X 9 0.m m 木方,间距3 0 0 m m,木方剪切强度1.7 N/m m2,抗弯强度1 7.O N/m m2,弹性模量9 0 0 0.0 N/m m2o模板自重0.3 0 k N/m2,混凝土钢筋自重2 5.1 0 k N/m 施工均布荷载标准值3.O O k N/m2,堆放荷载标准值0.0 0 k N/m2o扣件计算折减系数取1.0 0。图 1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范,确定荷载组
24、合分项系数如下:由可变荷载效应控制的组合 S=l.2X(25.10X0.18+0,30)+1.40X3.00=9.982kN/m2由永久荷载效应控制的组合 S=l.35X25.10X0.18+0.7X1.40X3.00=9.039kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S 最大,永久荷载分项系数取L 2,可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为0 48X 2.8。钢管惯性矩计算采用I=n(D4-d4)/64,抵抗距计算采用W=JT(D4-d4)/32Do一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 ql=25.100X0.180X 1.00
25、0+0.300 X 1.000=4.818kN/m活荷载标准值 q2=(0.000+3.000)X 1.000=3.000kN/m面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为:本算例中,截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W =3 7.5 0 c m3;截面惯性矩I =2 8.1 3 c m4;(1)抗弯强度计算f =M /W f 其 中 f 一一面板的抗弯强度计算值(N/m n d;M-面板的最大弯距(N.m m);W 面板的净截面抵抗矩;f 面板的抗弯强度设计值,取 1 7.0 0 N/m m 2;M =0.l O O q l2其 中 q 一 一 荷载设计值(k N/m);经计算得至
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 专家论证 高支模 专项 施工 方案 计算
限制150内