GB50017钢结构规范公式.docx
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1、1GB50017-(2003)钢结构钢结构规范公式规范公式 2012.6030405060708091011公公 式式 含含 义义公公 式式 及及 编编 号号历年考试所用试题号(部分) 3 基本设计规定基本设计规定 (红色为一级) 3.2.2 重级工作制吊车梁应考虑由吊车 摆动引起作用于每个轮压处的此水平 力标准值Hk=Pk,max (3.2.2)1716173.2.8 采用二阶弹性分析每层柱顶附加 假想水平力Hni= (3.2.8-1) siy nQ12 . 025028M=MIb+2i MIs (3.2.8-2)无支撑的纯框架结构,当采用二阶弹 性分析时,各杆件杆端的弯矩 M 2i = (
2、3.2.8-3) hHuN-113.4.2 计算下列情况的结构构件或连接时,第计算下列情况的结构构件或连接时,第 3.4.1 条规定的强度设计值应乘以相应的折减系条规定的强度设计值应乘以相应的折减系 数。数。l 单面连接的单角钢:单面连接的单角钢:1)按轴心受力计算按轴心受力计算强度和连接乘以强度和连接乘以系数系数 0.85;2)按轴心受压计算按轴心受压计算稳定性稳定性:等边角钢等边角钢乘以系数乘以系数 0.6+0.0015,但不大于,但不大于 1.0;短边相连短边相连的不等边角钢乘以系数的不等边角钢乘以系数 0.5+0.0025,但不大于,但不大于 1.0;长边相连长边相连的不等边角钢乘以系
3、数的不等边角钢乘以系数 0.70;19 2029292 为长细比。对中间无联系的单角钢压杆,应按最小回转半径计算,当为长细比。对中间无联系的单角钢压杆,应按最小回转半径计算,当 80时,yf235/尚应按本规范第 4.3.3 条至第 4.3.5 条的规定计算腹板的稳定性。 轻、中级工作制吊车梁计算腹板的稳定性时,吊车轮压设计值可乘以折减系数 0.9。4.3.2 组合梁腹板配置加劲肋应符合下列规定(图 4.3.2):l 当 h0/tw80时,对有局部压应力(00)的梁,应按构造配置横向加劲肋;但yf235/对无局部压应力(0=0)的粱,可不配置加劲肋。62 当 h0/tw80时,应配置横向加劲肋
4、。其中,当 h0/tw170(受压翼缘yf235/yf235/扭转受到约束,如连有刚性铺板、制动板或焊有钢轨时)或 h0/tw150,(受压翼缘扭yf235/转未受到约束时),或按计算需要时,应在弯曲应力较大区格的受压区增加配置纵向加劲肋。 局部压应力很大的梁,必要时尚宜在受压区配置短加劲肋。任何情况下,h0/tw均不应超过 250。此处 h0为腹板的计算高度(对单轴对称梁,当确定是否要配置纵向加劲肋时,h0应取腹 板受压区高度 hc的 2 倍), tw为腹板的厚度。3 梁的支座处和上翼缘受有较大固定集中荷载处,宜设置支承加劲肋。图图 4.3.2 加劲肋布置加劲肋布置1 横向加劲肋;横向加劲肋
5、;2 纵向加劲肋;纵向加劲肋;3 短加劲肋短加劲肋74.3.3 仅配置横向加劲肋的腹板(图 4.3.2a),其各区格的局部稳定1 (4.3.3-1) crcccrcr,22 1.受压翼缘与纵 向加劲肋之间 的区格1.0 (4.3.4-1)21,211 crcccrcr 4.3.4 同时用横向加 劲肋和纵向加劲肋加 强的腹板(图 4.3.2b、c),其局部 稳定性2.受拉翼缘与纵 向加劲肋之间 的区格1 (4.3.4-2,222222crcccrcr 4)梁受压翼缘扭 转受到约束时c1= (4.3.5a)23587/1ywfta4.3.5 在受压翼缘与 纵向加劲肋之间设有 短加劲肋的区格(图 4
6、.3.2d),其局部稳定 性按式(4.3.4 -1)计算。 该式中 cr1仍按 4.3.4 条 1 款之 1)计算; cr1按式(4.3.3-3)计算, 但将 h0和 a 改为 h1 和 a1(a1为短加劲肋 间距);c,cr1按式 (4.3.3-4)计算,但式 中 b改用下列 c1代当梁受压翼缘 扭转未受到约 束时c1= (4.3.5b)23573/1ywfta对 a1h11.2 的区格,公式(4.3.5)右侧应乘以 1/21110.50.4 ha8替。外伸宽度hs (mm) (4.3.6-1)40300h 21厚度ts (4.3.6-2)15sb 21截面惯性矩 IzIz3 h0 (4.3
7、.6-3) 3 wt当 a/ h00.85Iy1.5h0 (4.3.6-4a) 3 wt4.3.6 加劲肋宜在腹 板两侧成对布置,也 可单侧配置,但支承 加劲肋、重级工作制 吊车梁的加劲肋不应 单侧配置。 横向加劲肋的最 小间距应为 0.5h0,最 大间距应为 2h0(对 无局部压应力的梁, 当 h0/tw100 时,可 采用 2.5 h0)。纵向加 劲肋至腹板计算高度 受压边缘的距离应在 hc/2.5hc/2 范围内。 在腹板两侧成对 配置的钢板横向加劲 肋,其截面尺寸应符 合下列公式要求:当 a/ h00.85 Iy (4.3.6-4b) 3 02000.45-2.5wthha ha 13
8、 (4.3.8-1)tb yf/2354.3.8 梁受压翼缘自由外伸宽度 b 与其 厚度 t 之比 箱形截面梁受压翼缘板在两腹板 之间的无支承宽度 b0与其厚度 t 之比 40 (4.3.8-2)tb0 yf/23594.4 组合梁腹板考虑屈曲后强度的计算组合梁腹板考虑屈曲后强度的计算1.0 (4.4.1-1)feufuMMMM VV 2 15 . 0Mf=()f (4.4.1-2) 22 22 1 1hAhhAffMeu =xeWxf (4.4.1-3)4.4.1 腹板仅配置支承加劲肋(或尚有中 间横向加劲肋)而考虑屈曲后强度的工 字形截面焊接组合梁(图 4.3.2a),应按 下式验算抗弯和
9、抗剪承载能力抗弯和抗剪承载能力:e=1 (4.4.1-4)xwc Ith 2-13Ns= Vucr hwtw+F (4.4.2-1)H= (4.4.2-2)2 0/1hathVwwcru4.4.2 当仅配置支承加劲肋不能满足公 式(4.4.1-1)的要求时,应在两侧成对配 置中间横向加劲肋。中间横向加劲肋 和上端受有集中压力的中间支承加劲 肋,其截面尺寸除应满足公式(4.4.6-1) 和公式(4.3.6-2)的要求外,尚应按轴心 受压构件参照第 4.3.7 条计算其在腹板 平面外的稳定性,轴心压力应按下式 计算Ac= (4.4.2-3)efHh 1630105轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算
10、轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算 5.1 轴心力构件轴心力构件 f (5.1.1-1) nAN2222192325 24=f (5.1.1-2) nAN nn15 . 01 27 29192022245.1.1 轴心受拉构件和轴心受压构件的 强度强度, (除高强度螺栓摩擦型连接处外)高强度螺栓摩擦型连接处的强度高强度螺栓摩擦型连接处的强度f (5.1.1-3) AN19245.1.2 实腹式轴心受压构件的稳定验算稳定验算构件长细比 按以下原则确定:f (5.1.2-1) AN 2319 23 24 28272326 28 2619 26 27 2222 2222 21241.截面为双轴对称或
11、极对称x=lox/ix y=loy/iy (5.1.2-2) 22262.截面为单轴对称的构件,绕非对称轴 的长细比 x仍按式(5.1.2-2)计算,但绕 对称轴应取计及扭转效应的下列换算 长细比代替 yyz= 21222 02 022222/1421 zyzyzyie(5.1.2-3)11( 5.1.2-4) 22 02/7 .25/lIIAitz222 02 0yxiiei3 单角钢截面和双角钢组合 T 形截面绕 对称轴的 yz图 5.1.2 单角钢截面和双角钢组合 T 形截面b等边角钢肢宽度;b1不等边角钢长肢宽度;b2不等边角钢短肢宽度1)等边单角钢截面(图 5.1.2 a):当 b/
12、t0.54 loy/b 时:yz=y ( 1+ (5.1.2-5a)0.85224tlboy当 b/t0.54 loy/b 时:yz=4.78 ( 1+ (5.1.2-5 b) tb)5 .13422btloy式中 b、t分别为为角钢肢的宽度和厚度。2)等边双角钢截面(图 5.1.2 b): 当 b/t0.58 loy/b 时:yz=y ( 1+ (5.1-2-6a) )0.475224tlboy当 b/t0.58 loy/b 时:23202412yz=3.9 ( 1+ (5.1.2-6b) tb)18.6422btloy3)长肢相并的不等边双角钢截面(图 5.1.2 c): 当 b2/t0.
13、48 loy/b2时:yz=y ( 1+ (5.1.2-7a) )1.09224 2 tlboy当 b2/t0.48 loy/b2时:yz=5.1 ( 1+ (5.1.2-7b) tb2)17.44 222btloy4)短肢相并的不等边双角钢截面(图 5.1.2 d): 当 b1/t0.56 loy/b1时,可近似取 yz =y。否则 应取yz=3.7 ( 1+ tb1)52.74 122btloy214 单轴对称的轴心压杆在绕非对称主 轴以外的任一轴失稳时,应按照弯扭 屈曲计算其稳定性。当计算等边单角 钢构件绕平行轴(图 5.1.2 e 的 u 轴)稳定 时,可用下式计算其换算长细比 uz,
14、 并按 b 类截面确定 值:当 b/t0.69 lou/b 时:uz=u ( 1+ (5.1.2-8a) )0.25224tlbou当 b/t0.69 lou/b 时: uz =5.4b/t (5.1.2-8 b) 13式中 u =louiu; lou为构件对 u 轴的计算长度; iu为构件截面对 u 轴的回转半径。注:1 无任何对称轴且又非极对称的截面(单面连接的不等边单角钢除外)不宜用作轴心受压构件。2 对单面连接的单角钢轴心受压构件,按 3.4.2 条考虑折减系数后,可不考虑弯扭效应。 3 当槽形截面用于格构式构件的分肢,计算分肢绕对称轴(y 轴)的稳定性时,不必考虑扭转效应,直接用 y
15、查出 y值。 图图 5.1.3 格构式组合构件截面格构式组合构件截面当缀件为缀板时:ox= 2 12x(5.1.3-1)5.1.3 格构式轴心受 压构件的稳定性仍应 按公式(5.1.2-1)计算, 但对虚轴(图 5.1.3 a 的 x 轴和图 5.1.3 b、c 的 x 轴和 y 轴) 的长细比应取换算长 细比。换算长细比应 按下列公式计算1 双肢组合构件 (图 5.1.3 a)当缀件为缀条时: 14ox = (5.1.3-2)xxAA122725当缀件为缀板时:ox = (5.1.3-3)2 12xoy = (5.1.3-4)2 12y2 四肢组合构 件(图 5.1.3 b):当缀件为缀条:
16、ox = (5.1.3-5)xxAA1240oy = (5.1.3-6)yyAA12403 缀件为缀条 的三肢组合构 件(图 5.1.3 c):ox = (5.1.3-7)2 12 cos5 . 142 AA xoy = (5.1.3-8)2 12 cos42 AA y155.1.6 轴心受压构件应按下式计算剪力V= (5.1.6)23585Ayff27当支撑杆位于柱高度中央时: Fb1=N60 (5.1.7-1 a)1 长度为 l 的单 根柱设置一道 支撑时,支撑 力 Fb1当支撑杆位于距柱端 l 处时(0100 时,取 =100。5.4.1 在受压构件中, 翼缘板自由外伸宽度 b 与其厚度
17、 t 之比2 压弯构件:13 (5.4.1-2) tb yf235/当强度和稳定计算中取 x=1.0 时,可放宽tb至 15。yf235/注:翼缘板自由外伸宽度b的取值为:对焊接构件,取腹板边至翼缘板(膨边缘的距离;对轧制构件,取内圆弧起点至翼缘板(肢)边缘的距离。221 轴心受压构 件:(25+0.5) (5.4.2-1)wth0 yf235/5.4.2 在工字形及 H 形截面的受压构件中, 腹板计算高度 h0与 其厚度 tw之比,应 符合下列要求2 压弯构件:当 001.6 时:( 160+0.5+25) (5.4.2-2) wth0 yf235/当 1.66 mm 时,hfft(12)m
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