315储罐区防火堤设计标准规范.doc
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1、-_储罐区防火堤设计规范储罐区防火堤设计规范 GBGB 503515035120052005 1 1 总总 则则 101 为合理设计防火堤、防护墙,保障储罐区安全,制定本规范。 102 本规范适用于地上储罐区的新建和改、扩建工程中的防火堤、防护墙的设计。不适用于非液态储罐区的设 计。 103 储罐区防火堤、防护墙的设计除应执行本规范外,尚应符合国家现行有关标准的规定。 -_3 3 防火堤、防护墙的布置防火堤、防护墙的布置 31 一般规定 311 防火堤、防护墙的选用应根据储存液态介质的性质确定。 312 防火堤、防护墙必须采用不燃烧材料建造。且必须密实、闭合。-_313 进出储罐组的各类管线、
2、电缆宜从防火堤、防护墙顶部跨越或从地面以下穿过。当必须穿过防火堤、防护 墙时,应设置套管并应采取有效的密封措施;也可采用固定短管且两端采用软管密封连接的形式。 314 沿无培土的防火堤内侧修建排水沟时,沟壁的外侧与防火堤内堤脚线的距离不应小于 05m;沿土堤或内 培土的防火堤内侧修建排水沟时,沟壁的外侧与土堤内侧或培土堤脚线的距离不应小于 08m,且沟内应有防渗漏的 措施。沿防护墙修建排水沟时,沟壁的外侧与防护墙内堤脚线的距离不应小于 05m。 315 每一储罐组的防火堤、防护墙应设置不少于 2 处越堤人行踏步或坡道,并设置在不同方位上。防火堤内侧 高度大于等于 15m 时。应在两个人行踏步或
3、坡道之间增设踏步或逃逸爬梯。隔堤、隔墙亦应设置人行踏步或坡道。 32 油罐组防火堤的布置 321 立式油罐的罐壁至防火堤内堤脚线的距离,不应小于该罐罐壁高度的一半;卧式油罐的罐壁至防火堤或防 护墙内堤脚线的距离不应小于 3m。注:高架立式罐(指罐环梁顶面到场内地面距离大于 15m 的罐)罐壁至防火堤内堤脚线的距离,不应小于下述高 度的一半;该高度等于罐壁高度与环粱顶面到场内地面距离之和减去 15m。 322 相邻油罐组防火堤外堤脚线之间,应留有宽度不小于 7m 的消防空地。 323 同一个油罐组内的总容量及油罐数量应符合下列规定:1 固定顶油罐组及固定顶油罐与浮顶、内浮顶油罐的混合罐组,其总容
4、量不应大于 120000m3。2 浮顶、内浮顶油罐组,其总容量不应大于 600000m3。3 油罐组内的油罐数量,当单罐容量大于或等于 1000m3时,不应多于 12 座;当单罐容量小于 1000m3或储存丙 B 类油品时,油罐数量不限。4 油罐组内单罐容量小于 1000m3的储存丙 B 类油品的油罐不应超过 4 排;其他油罐不应超过 2 排。注:浅盘或浮舱用易熔材料制作的内浮顶油罐的布置同固定顶油罐。 324 油罐组防火堤内有效容积应符合下列规定:1 固定顶油罐,不应小于油罐组内一个最大油罐的容量。2 浮顶油罐或内浮顶油罐,不应小于油罐组内一个最大油罐容量的一半。3 当固定顶油罐与浮顶油罐或
5、内浮顶油罐同组布置时,应取分别按本条第 1、2 款规定的计算值中的较大值。-_4 覆土油罐的防火堤内有效容积规定同本条第 1、2、3 款,但油罐容量应按其高出地面部分的容量计算。 325 油罐组防火堤顶面应比计算液面高出 02m。立式油罐组的防火堤内侧高度不应小于 10m,且外侧高度不 应大于 22m;卧式油罐组的防火堤内、外侧高度均不应小于 05m。立式油罐组隔堤高度宜为 0508m。 326 油罐组防火堤有效容积应按下式计算: VAHj(V1V2V3V4) (326) 式中 V防火堤有效容积(m3);A由防火堤中心线围成的水平投影面积(m2);Hj设计液面高度(m);V1防火堤内设计液面高
6、度内的一个最大油罐的基础体积(m3);V2防火堤内除一个最大油罐以外的其他油罐在防火堤设计液面高度内的液体体积和油罐基础体积之和(m3);V3防火堤中心线以内设计液面高度内的防火堤体积和内培土体积之和(m3);V4防火堤内设计液面高度内的隔堤、配管、设备及其他构筑物体积之和(m3)。 327 防火堤内的地面设计应符合下列规定:1 防火堤内的地面坡度宜为 05;防火堤内场地土为湿陷性黄土、膨胀土或盐渍土时,应根据其危害的严重 程度采取措施,防止水害;在有条件的地区,防火堤内可种植高度不超过 150mm 的常绿草皮。2 当储罐泄漏物有可能污染地下水或附近环境时,堤内地面应采取防渗漏措施。 328
7、防火堤内排水设施的设置应符合下列规定:1 防火堤内应设置集水设施。连接集水设施的雨水排放管道应从防火堤内设计地面以下通出堤外,并应设置安 全可靠的截油排水装置。2 在年降雨量不大于 200mm 或降雨在 24h 内可渗完,且不存在环境污染的可能时,可不设雨水排除设施。 329 油罐组防火堤内设计地面宜低于堤外消防道路路面或地面。 3210 油罐组内的单罐容量大于或等于 50000m3时,宜设置进出罐组的越堤车行通道。该道路可为单车道,应从 防火堤顶部通过,弯道纵坡不宜大于 10,直道纵坡不宜大于 12。-_3211 油罐组内隔堤的布置应符合下列规定:1 单罐容量等于或大于 20000m3时,隔
8、堤内油罐数量不应多于 2 座。2 单罐容量等于或大于 5000m3且小于 20000m3的罐,隔堤内油罐数量不应多于 4 座。3 单罐容量小于 5000m3的罐,隔堤内油罐数量不应多于 6 座。4 沸溢性油品油罐,隔堤内储罐数量不应多于 2 座。5 丙 B 类油品油罐,隔堤内储罐数量不受以上限制,可根据具体情况进行设置。-_4 4 防火堤的选型与构造防火堤的选型与构造 4 41 1 选选 型型 411 防火堤、防护墙的设计,应在满足各项技术要求的基础上,因地制宜,合理选型,达到安全耐久、经济合 理的效果。 412 储存酸、碱等腐蚀性介质的储罐组,防火堤堤身内侧均应作防腐蚀处理。用于全冷冻式储罐
9、组的防火堤, 应采取防冷冻的措施。 413 防火堤的选型应符合下列规定:1 土筑防火堤,在占地、土质等条件能满足需要的地区应选用。2 钢筋混凝土防火堤,一般地区均可采用。在用地紧张地区、大型油罐区及储存大宗化学品的罐区可优先选用。3 浆砌毛石防火堤,在抗震设防烈度不大于 6 度且地质条件较好、不易造成基础不均匀沉降的地区可选用。4 砖、砌块防火堤和夹芯式中心填土砖、砌块防火堤,一般地区均可采用。 414 防护墙宜采用砌体结构。 415 防火堤(土堤除外)应采取在堤内侧培土或喷涂隔热防火涂料等保护措施。-_428 浆砌毛石防火堤的构造应符合下列规定:1 堤身及基础最小厚度应由强度及稳定性计算确定
10、且不应小于 500mm;基础构造应符合现行国家标准建筑地-_基基础设计规范(GB 50007)的规定。2 毛石强度等级不应低于 MU730,砂浆强度等级不宜低于 M10,浆砌必须饱满密实。3 堤顶应做现浇钢筋混凝土压顶,压顶在变形缝处应断开。压顶厚度不宜小于 100mm,混凝土强度等级不宜低 于 C20,压顶内纵向钢筋直径不宜小于 10,钢筋间距不宜大于 200mm。4 堤身应做 1:1 水泥砂浆勾缝。 429 砖、砌块防火堤的构造应符合下列规定:1 防火堤堤身厚度应由强度及稳定性计算确定,且不应小于 300mm,堤外侧宜用水泥砂浆抹面。2 砖、砌块的强度等级不应低于 MU10,砌筑砂浆强度等
11、级不宜低于 M75;基础为毛石砌体时,毛石强度等级 不应低于 MU30;浆砌必须饱满密实并不得采用空心砖砌体。3 堤顶应做现浇钢筋混凝土压顶,压顶在变形缝处应断开。压顶厚度不宜小于 100mm,混凝土强度等级不宜低 于 C20,压顶内宜配置不少于 310 纵向钢筋。4 抗震设防烈度大于或等于 7 度的地区或地质条件复杂、地基沉降差异较大的地区宜采取加强整体性的结构措 施。5 夹芯式中心填土砖砌防火堤的构造要求:两侧砖墙厚度不宜小于 200mm;沿堤长每隔 1520m 设不小于 200mm 厚拉结墙与两侧墙咬槎砌筑;中间填土厚度 300500mm,并分层夯实;堤顶应设厚度不小于 100mm 的现
12、浇钢筋 混凝土压顶,混凝土强度等级不宜低于 C20,压顶内纵向钢筋直径不宜小于 10,钢筋间距不宜大于 200mm。 4210 防护墙的构造应符合下列规定:1 砖、砌块防护墙厚度不宜小于 200mm,双面抹水泥砂浆。2 毛石防护墙厚度不宜小于 400mm,双面水泥砂浆勾缝。 4211 隔堤、隔墙的构造应符合下列规定:1 砖、砌块隔堤、隔墙的厚度不宜小于 200mm,宜双面用水泥砂浆抹面,堤顶宜设钢筋混凝土压顶,压顶构造 应符合本规范第 429 条第 3 款的规定。2 毛石隔堤、隔墙的厚度不宜小于 400mm,宜双面水泥砂浆勾缝,堤顶宜设钢筋混凝土压顶,压顶构造应符合 本规范第 428 条第 3
13、 款的规定。-_3 钢筋混凝土隔堤、隔墙的厚度不宜小于 100mm,可按构造配单层钢筋网。5 5 防火堤的强度计算及稳定性验算防火堤的强度计算及稳定性验算 5 51 1 荷载效应和地震作用效应的组合荷载效应和地震作用效应的组合 511 防火堤设计应按承载能力极限状态进行堤内满液工况荷载效应的基本组合计算。在 7 度及 7 度以上地 区应进行地震作用效应和其他荷载效应的基本组合计算。 512 进行堤内满液工况荷载效应基本组合计算时,荷载效应基本组合的设计值应按下式确定: SGSGKYSYKTSTK (512) 式中 S荷载效应组合的设计值; G、Y、T分别为堤身自重荷载、静液压力、静土压力荷载分
14、项系数,取值见表 514;SGK按堤身自重荷载标准值计算的效应值;SYK按静液压力荷载标准值计算的效应值;STK按静土压力荷载标准值计算的效应值。 513 进行地震作用效应和其他荷载效应的基本组合计算时,荷载效应和地震作用效应组合的设计值应按下式确定: niETKEYKEGKEhGTTGYYGEGSSSSSSS1)((513) 式中 G、Y、T分别为堤身自重荷载、静液压力荷载、静土压力荷载分项系数,取值见表 514;Eh水平地震作用分项系数,取值见表 514;SGE按堤身自重荷载代表值计算的效应值;SGY按静液压力荷载代表值计算的效应值;SGT按静土压力荷载代表值计算的效应值; SEGK、SE
15、YK,、SETK分别为按堤身水平地震作用标准值、水平动液压力标准值和水平动土压力标准值计算的效应值;组合值系数,一般可取 06。 514 对于基本组合,荷载效应和地震作用效应的分项系数应按下列规定采用:-_1 进行截面强度计算时,分项系数应按表 514 采用。当结构自重荷载效应对结构承载力有利时,表 514 中 G取 10。2 进行稳定性验算时,各分项系数均取 10。表表 5 51 14 4 荷载效应和地震作用效应的分项系敛荷载效应和地震作用效应的分项系敛所考虑的组合GYTEh堤内满液工况荷载效应基本组合121012地震作用和其他荷载效应基本组合12101213注:表中“”号表示组合中不考虑该
16、项荷裁或作用效应。5 52 2 荷载、地震作用及内力计算荷载、地震作用及内力计算 521 自重荷载标准值可按下式计算确定: G1KB1H1 (521) 式中 G1K每米堤长计算截面以上堤身自重荷载标准值(kNm);H1计算截面至堤顶面的距离(m);B1计算截面以上堤身的平均厚度(m);材质重度(kNm3)。 522 防火堤内侧所受的静液压力荷载标准值(图 522)可按下列公式计算确定:-_图图 5 52 22 2 静液压力计算示意图静液压力计算示意图ZpyYK(522)2 21YyYKHP(522-2)OYKYKHPM(522-3)HHO31(522-4) 式中 YKp每米堤长静液压力沿液体深
17、度分布的水平荷载标准值(kNm2);y堤内液体重度,取 10kNm3;Z液体深度(m);PYk计算截面以上每米堤长静液压力合力标准值(kNm);HY计算截面至液面距离(m);MYK计算截面以上每米堤长静液压力合力对计算截面的弯矩标准值(kNmm);HO计算截面以上每米堤长静液压力合力位置至计算截面的距离(m)。-_523 防火堤内培土的静土压力荷载标准值(图 523)的计算可按下列规定确定:图图 5 52 23 3 内培土压力计算示意图内培土压力计算示意图1 图 523 中的折线 AFD 为土压力分布曲线,F 为转折点,其压力分布可按下列公式计算确定:0AKp(523-1)atGKKHp2(5
18、23-2)aaa KKhKH2(523-3) atgh (523-4) 当 H1H2时, atBKKHp1(523-5) 当 H1H2时, KhHptBK)(1(523-6)-_)245(2 tgKa(523-7)22)cos)sin(sin1 (cos aK(523-8) 式中 AKp、BKp堤顶和计算截面处每米堤长静土压力分布荷载标准值(kNm2);GKp土压力分布曲线转折处的每米堤长静土压力分布荷载标准值(kNm2);h培土坡线与堤背延长线的交点 A至堤顶的距离(m);培土顶面宽度(m);H1计算截面以上培土高度(m);H2压力分布曲线转折点至堤顶的距离(m);培土坡面与水平面的夹角()
19、;t土体重度,可取 1618kNm3;Ka以 AB 为光滑堤背而填土面为水平时的主动土压力系数,可按式 523-7 计算或查附录表 A01;aK以 AB 为假想堤背而培土坡面与水平成 角时的主动土压力系数,可按式 523-8 计算或查 附录表 A02;培土的内摩擦角(),当无实验资料时,可根据土的性质取 3540。2 当 H1H2时,土压力合力及弯矩可按下列公式计算确定:121HpPBKTK(523-9)OTKTKHPM(523-10)131HHO(523-11) 式中 TKP计算截面以上每米堤长静土压力合力标准值(kNm);-_TKM计算截面以上每米堤长静土压力合力对计算截面的弯矩标准值(k
20、Nmm);HO计算截面以上每米堤长静土压力合力作用位置至计算截面的距离(m)。3 当 H1H2时,土压力合力及弯矩可按下列公式计算确定:)(21 21211HHpHpPBKGKTK(523-12)(3)()2(2112 21211 HHpHpHHpHHHpHBGBG O(523-13) 524 防火堤受到的水平地震作用的计算应符合下列规定:1 钢筋混凝土防火堤的水平地震作用(图 524-1)标准值可按下列公式计算确定:图图 5 52 24-14-1 钢筋混凝土防火堤水平地震作用计算示意图钢筋混凝土防火堤水平地震作用计算示意图)2cos1 (1max1HXBapEGK(524-1) PHBaaE
21、GK11max1(524-2)OEGKEGKHPM(524-3)-_HaHO2(524-4) 式中 EGKp每米堤长水平地震作用分布值(kNm2);PEGK计算截面以上每米堤长水平地震作用合力标准值(kNm);MEGK计算截面以上每米堤长水平地震作用合力对计算截面的弯矩标准值(kNmm);max水平地震影响系数最大值,当设防烈度为 7 度、8 度和 9 度时分别取 008(012)、016(024) 和 032,括号内数值分别用于设计基本地震加速度为 015g 和 030g 的地区;1钢筋混凝土防火堤基本振型参与系数,取 16;X计算截面至基础顶面的距离(m);1、2根据 XH 值求得的相应系
22、数,见表 524;HO计算截面以上每米堤长水平地震作用合力作用点至计算截面的距离(m);H基础顶面至堤顶的高度(m);B1计算截面以上堤身平均厚度(m)。2 砖、砌块及毛石防火堤的水平地震作用(图 524-2)可按下列公式计算确定:图图 5 52 24-24-2 砖、砌块及毛石防火堤水平地震作用计算示意图砖、砌块及毛石防火堤水平地震作用计算示意图-_HXBpEGK2sin1max2(524-5) PHBEGK13max2(524-6) EGKMPOEGKH (524-7) HHO4(524-8) 式中 2砖、砌块及毛石防火堤基本振型参与系数,取 127;3、4根据 XH 比值求得的相应系数,见
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