玉泉大厦大体积混凝土施工方案.docx
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1、第一章编制依据2第二章工程概况2第三章 施工部署2一、劳动力(人员)安排2二、机械、车辆配置4三、 技术管理安排4四、施工准备5五、混凝土拌制、供货及运输6第四章混凝土施工8一、混凝土浇筑工艺流程8二、混凝土浇筑顺序: 8三、浇筑方法:9四、钢筋防止移位措施:10五、泌水处理10六、表面防裂施工技术要点10七、混凝土试块各养护、测温11第五章大体积混凝土温度裂缝控制计算12一、最大绝热温升12二、混凝土中心温度计算14三、混凝土表层温度15四、混凝土温度应力计算17第六章质量保证23一、质量主控项目23二、一般项目24三、应注意的质量问题24四、混凝土工程质量预控24第七章 安全与环保措施26
2、一、塔吊使用主要安全措施26二、碎泵送设备的主要安全措施26三、环保措施27 附图欠振。四、钢筋防止移位措施:采取定点下料,对称振捣的措施防止混凝土将钢筋推离设计位置。底板上 剪力墙及柱插筋采用定位箍控制竖向筋的间距,竖筋外套PVC管防止水泥浆 污染,浇筑现场安排专人看护。五、泌水处理大体积混凝土浇筑、振捣过程中,容易产生泌水现象,泌水现象严重时、 可能影响相应部分的混凝土强度指标。为此必须采取措施,消除和排除泌水。 i般情况下上涌的泌水和浮浆会顺着混凝土浇筑坡面下流到坑底。施工中根据 施工流水,大部分泌水可排到集水坑和电梯井坑内,然后用潜水泵抽排掉,局 部少量泌水采用海绵吸除处理。六、表面防
3、裂施工技术要点1 .原材料方面采取的措施:本工程选用P.O425普通硅酸盐水泥,同时在 混凝土中掺入粉煤灰,减少约15%的水泥,其强度有所增加(包括早期强度), 密实度增加,收缩变形有所减少,泌水量下降,坍落度损失减少。粉煤灰与减 水剂掺入混凝土称为“双掺技术。由此会取得降低水灰比,减少水泥浆量, 延缓水化热峰值的出现,降低温度峰值,收缩变形也有所降低。混凝土搅拌站 原材料称量装置要严格、准确,确保混凝土的质量。砂石的含泥量对于性的抗 拉强度与收缩影响较大,要严格控制在2%以内。砂石骨料的粒径要尽量大些, 以达到减少收缩的目的;当水灰比不变时,水和水泥的用量对于收缩有显著影 响,因此,在保证可
4、泵性和水灰比一定的条件下,要尽量降低水泥浆量;砂率 过高意味着细骨料多,粗骨料少,为了减少收缩的作用,避免产生裂缝,要尽 可能降低砂石的吸水率。2 .大体积泵送混凝土经振捣后表面水泥浆较厚,容易引起表面裂缝,首先, 要求在振捣最上一层混凝土时,控制振捣时间,注意避免表层产生太厚的浮浆 层;在浇捣后,必须及时用2m长括尺,将多余浮浆层刮除,按施工员测设的 标高控制点,将混凝土表面括拍平整。有凹坑的部位必须用混凝土填平,在碎 收浆接近初凝时,混凝土面进行二次抹光,用木蟹全面仔细打抹两遍,既要确 保混凝土的平整度,又要把其初期表面的收缩脱水细缝闭合,在碎收浆凝固施 工期间,除了具体施工人员外,不得在
5、未干硬的混凝土面上随意行走,收浆工 作完成的面必须同步及时覆盖表面养护保护层。3 .温度监测:混凝土罐车到达现场后直到混凝土浇筑之前,要测定温度, 混凝土浇筑完毕后,要每2小时测定一次温度。根据测定的温度,采取相应的 技术措施,以降低表面裂缝的产生。七、混凝土试块各养护、测温1 .混凝土试块制作:a)底板大体积佐每200m3制作一组抗压试块,抗渗碎试块每500m3留置 一组,试块尺寸lOOXIOOXIOOmm, 一组3块,养护条件203,相对湿度 90%以上,养护龄期28天,抗渗试块尺寸185 (175) X 150mm, 一组6块, 养护条件同上。b)同条件试块的组数根据实际需要确定,不少于
6、2组。2 .混凝土的养护:a)碎养护采用蓄热法养护。碎终凝前在压光后佐表面设专人用喷雾器在碎 表面喷洒养护剂,并用塑料薄膜和阻燃挤塑板覆盖,以减少水分的散发。对边 缘、棱角部位的保温厚度应增加到面部位的2倍。b)碎强度达到1.2Mpa (3天)以后,始允许操作人员在上行走,进行一些 轻便工作,但不得有冲击性操作。c)为了能使校内热量散发,利用中午大气温度较高的时间将保温草帘隔块 掀开一块,下午4点钟之后再覆盖。d)保温层在碎达到碎强度标准值的3()%后、内外温差及表面与大气最低温差均小于20C时,方可拆除。e)外墙模板拆除时间延长,以保证导墙碎有更好的养护条件。拆模时间控 制在浇完碎后57天。
7、3 .测温:a)温度测定期限为从税入模开始到拆除保温层为止。混凝土施工测温项目和次数测温项目测温条件测温次数测温时间混凝土养护温度4Mpa 前昼夜12次每2h一次(根据混凝 土浇筑时间)4Mpa 后昼夜4次每6小时一次(根据混 凝土浇筑时间)室外温度测量最高、最低气温 昼夜4次2:00、8:00、14:00、20:00 各一次混凝土出罐温度 混凝土入模温度每工作班不少于4次开盘、上下午、夜间 各一次环境温度每昼夜不少于4次2:00、8:00、14:00、20:00 各一次混凝土输送泵每工作班不少于4次2:00、8:00、14:00、20:00 各一次b)为了有效控制碎内外温差,使碎表面与中心温
8、差控制在25以内,防 止温差过大而产生裂缝,施工过程中实行信息化管理。利用电子感应测温器, 下端用胶带固定在竖筋上。2.1m厚底板布设上、中、下三层测温点为一组。 在浇筑后3-7天内碎水化热最大,碎强度达到标准值30%以后每6小时测一次, 并做好测温记录,把测温记录及时反馈给技术人员以便及时发现问题,采取相 应的技术措施,现场备好阻燃挤塑板和塑料薄膜等。c)所有测温点按顺序编号,并绘制测温点布置图。d)测温点布置在温度变化大,易散热的位置。读数时必须及时准确。读测 温计时,与视线相平,以确保读数的正确。(详见测温点布置图)第五章大体积混凝土温度裂缝控制计算抗渗性C40/S8,取定每立方混凝土中
9、水泥含量398kg。基础底板位在2012年4月28日-2012年5月1日期间施工,正处常温施工阶段。一、最大绝热温升cpT max(mc+KF)Qcp式中:me一水泥用量,取取398kg/n?;Q一每千克水泥28d水化热,按水泥,取3d为375kJ/Kg;C一混凝土的比热容,取0.97Kj/ (kg.k);F一混凝土活性掺和料用量,取113kg/K一掺和料折减系数,取0.25;p 一混凝土密度,取2400kg/m3 ;e一为常数,取2.718;t一混凝土的龄期(d);m一系数,随浇筑时的温度改变,按浇筑时温度5取0.295。丁 FHcQ -mt 13 =(1-e )=cp380x3750.97
10、 x 2400x(1-2.718295x3)=61.21 X0. 587二35. 93T6 =2乂 (1) = 38 x 375 *(i _ 2.71)cp0.97x2400=61.21X0. 83=50. 80T9 =皿(1 -e-g) = 380x375、( 1 _ 2.718-(,295x9) cp0.97 x 2400=61.21X0. 93=56. 92rricQ mt、 380x375o n29Sxi2Ti2 =(l-e ) =x(l - 2.7184295x12cp0.97 x 2400=61.21X0. 97TC=59. 43T15mQ( e小)_ 380x375cp = 0.
11、97 x 2400x(1-2.718-0-295x,5)=61.21X0. 988=60. 46T18 = (l-emt)= 38x375 x( 1 _2 718-295x,8) cp - 0.97 x 2400=61.21X0. 995 =60. 90 最终绝热温升:丁 _ (mc+KF)Qcp(380 + 0.25x113)x37565 76。0.97x24(X)二、混凝土中心温度计算Tl(t) = Tj+Tmax&t)式中:I混凝土浇筑温度,取5;自一t龄期降温系数,按建筑施工手册表10-83取值。可得:Tl(3) = Tj+Tmax&3) =5+65.76X0. 65=47. 74;T
12、l(6) = Tj+Tmax(6) =5+65.76X0. 62=45. 77;Tl(9) = Tj+Tmax&9)=5+65.76X0. 57=42. 48;T1(12) = Tj+Tmax(i2) =5+65.76X0. 48=36. 56;Tl(15) = Tj+Tmax(15) =5+65.76X0. 38=30. 0;T1(18)= Tj+Tmax&i8)=5+65.76X0. 29=24. 07;T1(21)= Tj+Tmax&2i)=5+65.76X0. 23=20. 12;Tl(24) = Tj+Tmax&24) =5+65.76X0. 19=17. 49;Tl(27) =Tj
13、+Tmax&27)=5+65.76X0. 16=15. 52;T1(3O)= Tj+TmaxS.oo) =5+65.76X0. 15=14. 86; 三、混凝土表层温度1 .混凝土表面保温层传热系数:Z-+ 尢 pq式中:&一保温材料厚度,挤塑聚笨板取60mm、保温薄膜取().3mm;卜一保温材料导热系数,根据建筑施工手册聚笨板取0.042W/(m.k)、保温棉被取0.06 W/ (m.k);氏一空气传热系数,取23W/(nf.k)。R - 1()42则:v6i10.06+0.031 - .尢 pq0.038+0.06 232 .混凝土计算厚度:H=h+2h式中h一混凝土的实际厚度,取2.2m
14、;h一混凝土虚厚度h =k/B;k折减系数,取2/3;人一混凝土导热系数,取2.33W/ (m. k)o2则h =k/p = (x2.33/1.042)m= 1.49mH=3 .混凝土表层温度:T2(i)=Tq+4h(H-h)Ti(t)-Tq/H2 式中 Tq一施工时大气平均温度,取5。可得:T2(3)=Tq+4h,(H-h,)Ti(3)-Tq/H2=5+4 xl.49x(5.18-1.49) x (47.74-5)/5.182=40.03 47. 74-40. 03=7. 7125符合要求T2(6)=Tq+4h(H-h)Ti(6)-Tq/H2=-20+4 x 1.49 x(5.18-1.49
15、) x (45.77+20)/5.182 =33.91 45. 77-33. 91=11. 86 V25符合要求T2(9)=Tq+4h (H-h )Ti(9)-Tq/H2=-20+4 xl.49x(5.18-1.49) x (42.48+20)/5.182 =31.2142. 48-31. 21=11. 27 V25符合要求T2(12)=Tq+4h(H-h)Tl(12)-Tq/H2=-20+4 xl.49x (5.18-1.49) x (36.56+20)/5.182 =26.3636. 56-26. 36=10. 2 V25符合要求T2(i5)=Tq+4h,(H-h,)Ti(i5)-Tq/H
16、2=-20+4 xl.49x(5.18-1.49) x (30.0+20)/5.182=20.98 30. 0-20. 98=9. 02 V25符合要求T2(i8)=Tq+4h(H-h)r(i8)-Tq/H2=-20+4 x 1.49 x(5.18-1.49)x(24.07+20)/5.182 =16.1224. 07-16. 12=7. 95 V25符合要求T2(2i)=Tq+4h,(H-h,)Ti(2i)-Tq/H2=-20+4 xl.49x(5.18-1.49)x (20.12+20)/5.182= 12.8820. 12-12. 88=7. 24 V25符合要求T2(24)=Tq4-4
17、hH-h)Ti(24)-Tq/H2=-20+4 xl.49x(5.18-1.49) x (17.49+20)/5.182 = 10.7317. 49-10. 73=6. 7625符合要求T2(27)=Tq+4h,(H-h,)Ti(27)-Tq/H2=-20+4 xl.49x(5.18-1.49) x (15.52+20)/5.182=9.1 rc15. 52-9. 11=6. 41 V25符合要求T2(3o)=Tq+4h,(H-h,)Ti(3o)-Tq/H2=-20+4 xl.49x(5.18-1.49)x (14.86+20)/5.182 =8.5714. 86-8. 57=6. 29 V2
18、5符合要求四、混凝土温度应力计算1 .混凝土垫层约束系数Cxi=0.8N/mm32 .各区段混凝土弹性模量式中 艮一混凝土的最终弹性模量,根据建筑施工手册其他符号意义同 o可得E(9)=Ec(l-009t ) = 3.35xio4(l-0099 ) = 1.86xl04E(i5)=Ec(l-e009l) = 3.35xl04(l-e-009xl5) = 2.48xl04 E(i8)=Ec(l-e-09t) = 3.35x104(1-009x18) = 2.69 xlO4 E(2 d=Ec(1 -009t) = 3.35xl04(l- -009x2 ,) = 2.84xl04 E(27)=Ec(
19、l-e-0 09t) = 3.35xl04(l-e-09x27 ) = 3.06xl04E(3o)=Ec(l-OO9t ) = 3 . 35x1 O,(i e09x30)= 3.12xl043 .自约束裂缝控制计算最大拉应力和最大压应力计算:大体积混凝土浇筑时,由于水化热作用, 中心温度偏高,表面温度偏低,引起混凝土外部质点与内部质点相互约束,使 表面产生拉应力,内部产生压应力。由于温差产生的最在拉应力和最在压应力 按下式计算:2 E(t)ocATi最大拉应力:6=X-j 1 -V1 E(t)ocATi最大压应力:6:=三*31-v式中E一混凝土的弹性模量;a混凝土的热膨胀系数;I 一混凝土表
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