《板式精馏塔设计计算学习教案.pptx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《板式精馏塔设计计算学习教案.pptx(70页珍藏版)》请在得力文库 - 分享文档赚钱的网站上搜索。
1、会计学1板式板式(bnsh)精馏塔设计计算精馏塔设计计算第一页,共70页。一、化工原理课程设计的目的和要求 通过课程设计,学生应该注重以下几个能力的训练和培养:1.查阅资料,选用公式和搜集数据的能力;2.树立既考虑技术上的先进性与可行性,又考虑经济上的合理性,并注意到操作时的劳动条件(tiojin)和环境保护的正确设计思想,在这种设计思想的指导下去分析和解决实际问题的能力;3.迅速准确的进行工程计算的能力;4.用简洁的文字,清晰的图表来表达自己设计思想的能力。第一节概述第一节概述(i sh)第1页/共70页第二页,共70页。二、化工原理课程设计(shj)的内容1、课程设计(shj)的基本内容
2、(1)设计(shj)方案简介对给定或选定的工艺流程,主要的设备型式进行简要的论述;(2)主要设备的工艺设计(shj)计算包括工艺参数的选定、物料衡算、热量衡算、设备的工艺尺寸计算及结构设计(shj);(3)典型辅助设备的选型和计算对典型辅助设备的主要工艺尺寸计算和设备型号规格的选定;(4)工艺流程简图以单线图的形式绘制流程图,标出主体设备和辅助设备的物料流向、物流量、能流量和主要化工参数测量点;(5)主体设备工艺条件图(装配图)图面上应包括设备的主要工艺尺寸,技术特性表和接管表;第2页/共70页第三页,共70页。封面(课程设计题目、班级、姓名、指导教师、时间 );目录;设计任务书;工艺流程图及
3、设计方案说明;设计条件及主要物性参数表;工艺设计计算;设计结果汇总表;辅助(fzh)设备的设计及选型;设计评述及设计者对本设计有关问题的讨论;参考资料。(2)工艺流程图及主体设备装配图;2、课程设计、课程设计(shj)组成组成(1)设计)设计(shj)说明书主要内容:说明书主要内容:第3页/共70页第四页,共70页。3、注意事项、注意事项整个设计是由论述、计算和绘图三部分组成。整个设计是由论述、计算和绘图三部分组成。论述应该条理清晰,观点明确;论述应该条理清晰,观点明确;计算要求方法正确,误差小于设计要求,计算公式和所用数据必须注明出处计算要求方法正确,误差小于设计要求,计算公式和所用数据必须
4、注明出处(chch);图表应能简要表达计算的结果。图表应能简要表达计算的结果。第4页/共70页第五页,共70页。三、化工三、化工(hugng)原理课程设计的步骤原理课程设计的步骤 本设计按以下几个阶段进行:1、根据设计任务和工艺要求,确定(qudng)设计方案。根据给定任务,对精馏装置的流程、操作条件、塔板类型等进行论述。2、蒸馏塔的工艺计算确定(qudng)理论塔板数(作图法)、实际板数;确定(qudng)塔高和塔径。第5页/共70页第六页,共70页。3、塔板设计:设计塔板各主要工艺尺寸溢流装置、塔板布置、筛孔或浮阀的设计及排列(图);进行流体力学校核计算;画出塔的负荷性能图。4、管路及附属
5、设备的设计与选型,如冷凝器、泵等。5、抄写(choxi)说明书。6、绘制精馏装置工艺流程图和精馏塔装配图。第6页/共70页第七页,共70页。第二节板式精馏塔的工艺第二节板式精馏塔的工艺第二节板式精馏塔的工艺第二节板式精馏塔的工艺(gngy)(gngy)(gngy)(gngy)计算计算计算计算 一、设计方案的确定1、装置流程的确定:经济方面:充分考虑整个系统的热能利用,降低操作费用。操作的稳定性:加热蒸汽的压力、进料量、回流液等2、操作压力的选择:设计压力一般(ybn)指塔顶压力。蒸馏操作通常可在常压、加压和减压下进行。确定操作压力时,必须根据所处理物料的性质,兼顾技术上的可行性和经济上的合理性
6、进行考虑。可考虑取常压操作,塔顶压力为 4kPa(表压),每层塔板压降p0.7kPa。第7页/共70页第八页,共70页。3、进料状况的选择进料状态与塔板数、塔径、回流量及塔的热负荷都有密切的联系。在实际的生产中进料状态有多种,但一般都将料液预热到泡点或接近泡点才送入塔中,这主要是由于此时(c sh)塔的操作比较容易控制,不致受季节气温的影响。此外,在泡点进料时,精馏段与提馏段的塔径相同,为设计和制造上提供了方便。4、多股进料本次设计宜采用单股进料。第8页/共70页第九页,共70页。5、加热方式的选择 加热方式:蒸馏釜的加热方式通常采用间接蒸汽加热,设置再沸器。若塔底产物近于纯水,而且在浓度稀薄
7、时溶液的相对挥发度较大(如酒精(jijng)与水的混合液),便可采用直接蒸汽加热。加热剂:T180,常用饱和水蒸气。再沸器结构:小塔可在塔底,形式有夹套式、蛇管式、列管式。大塔一般在塔外,形式为列管式,有立式和卧式两种。6、冷却方式通常在塔顶设置蒸气全部冷凝的全凝器。其为辅助设备,需进行选型,多采用列管式,水平或垂直放置。第9页/共70页第十页,共70页。二、工艺计算(j sun)(一)全塔物料衡算1、计算(j sun)原料液、塔顶、塔底浓度2、平均分子量:(原料液 MF、塔顶MD、塔底MW)3、物料衡算求W、D kmol/h4、塔板数的计算(j sun)(1)理论板数的计算(j sun):作
8、yx图、txy图;求最小回流比 Rmin、实际回流比R;图解法求理论板数 N。第10页/共70页第十一页,共70页。(2)全塔效率ET 可查P145页图11-21 确定或:av=0.11.0时,(3)实际塔板数NP分别求精馏段和提馏段所需实际板数(二)塔的工艺条件及物性数据1、操作(cozu)压强平均(pngjn)压强:pm(精)=(pD+pF)/2 pm(提)=(pW+pF)/2第11页/共70页第十二页,共70页。2、操作温度塔顶tD:可由t-x-y图查得塔顶tD、塔底tW、进料处tF。平均温度:tm(精)=(tD+tF)/2 tm(提)=(tW+tF)/2如图:xF=0.5,xw=0.0
9、5时,泡点进料tF=92(露点(ldin)进料tF=101)塔底tw=108提馏段平均温度:tm=(tW+tF)/2(92+108)/2 100 t/x(y)t-xt-yp=101.3kPa01.08010090110第12页/共70页第十三页,共70页。2、平均摩尔质量(1)由塔顶、塔底、进料处的浓度计算平均摩尔质量;(2)计算精馏段平均摩尔质量 MVm(精)、MLm(精);(3)计算提馏段平均摩尔质量 MVm(提)、MLm(提)。如塔顶:y1=xD=0.966,按气液平衡(pnghng)关系 可查得x1=0.916则:MVDm=0.96678.11+(10.966)92.13=78.59
10、kg/kmol MLDm=0.91678.11+(10.916)92.13=79.29 kg/kmol第13页/共70页第十四页,共70页。3、平均密度(1)气相平均密度(2)液相平均密度(3)计算(j sun)塔顶、塔底、进料处气、液相平均密度;(4)计算(j sun)精馏段、提馏段平均密度。平均(pngjn)密度:Lm(精)=(LD+LF)/2Vm(精)=(VD+VF)/2 Lm(提)=(LW+LF)/2Vm(提)=(VW+VF)/2第14页/共70页第十五页,共70页。4、液体平均表面张力(biominzhngl)(1)液相平均表面张力(biominzhngl)(2)查塔顶、塔底、进料温
11、度下的液体的表面张力(biominzhngl);(3)计算塔顶、塔底、进料处液相平均表面张力(biominzhngl);(4)计算精馏段、提馏段平均表面张力(biominzhngl)。5、液体平均粘度(1)液相平均粘度(2)查塔顶、塔底、进料温度下的液体的粘度;(3)计算塔顶、塔底、进料处液相平均粘度;(4)计算精馏段、提馏段平均粘度。第15页/共70页第十六页,共70页。温度t 8090100110120 L(苯苯)kg/m3815803.9792.5780.3768.9 L(甲苯甲苯)kg/m3810800.2790.3780.3770.0 L(苯苯)mN/m21.2720.0618.85
12、17.6616.49 L(甲苯甲苯)mN/m21.6920.5919.9418.4117.31 L(苯苯)mPas0.3080.2790.2550.2330.215 L(甲苯甲苯)mPas0.3110.2860.2840.2540.228物性物性(w xn)参数表参数表第16页/共70页第十七页,共70页。(三)气液负荷(fh)的计算精馏段:V(R1)D kmol/h m3/s LRD m3/s 提馏段:VV(q1)FL L F第17页/共70页第十八页,共70页。板式塔主要尺寸的设计计算:包括塔高 塔径的设计计算 板上液流形式的选择(xunz)溢流装置的设计 塔板布置等设计时,先选取某段塔板
13、(如精馏段、提馏段)条件下的参数作为设计依据,以此确定塔的尺寸,应尽量保持塔径相同,以便于加工制造。由于塔中两相流动情况和传质过程的复杂性,许多参数和塔板尺寸需根据经验来选取,因此设计过程中不可避免要进行试差,计算结果也需要工程标准化。第三节板式第三节板式第三节板式第三节板式(bnsh)(bnsh)(bnsh)(bnsh)塔主要尺寸的计算塔主要尺寸的计算塔主要尺寸的计算塔主要尺寸的计算 第18页/共70页第十九页,共70页。一、精馏塔的结构设计一、精馏塔的结构设计1、塔的有效高度和板间距、塔的有效高度和板间距 已知:实际已知:实际(shj)塔板数塔板数 NP ;选取塔板间距选取塔板间距 HT;
14、选取选取(xunq)塔板间距塔板间距 HT:塔板间距塔板间距(jin j)(jin j)和塔径的经验关系和塔径的经验关系塔体高度有效高塔体高度有效高顶部空间顶部空间底部空间底部空间塔裙座高度塔裙座高度 有效塔高:有效塔高:0.8第19页/共70页第二十页,共70页。最大空塔气速(液泛气速,课本最大空塔气速(液泛气速,课本(kbn)P.128129)2、塔径估算、塔径估算 确定原则确定原则(yunz):防止过量液沫夹带液泛防止过量液沫夹带液泛 步骤:步骤:先确定最大空塔气速先确定最大空塔气速 umax(m/s);然后根据经验确定设计气速然后根据经验确定设计气速 u;最后计算塔径最后计算塔径 D。
15、筛板塔,可查教材(jioci)Smith 图 求 C20;浮阀塔可查数据手册书确定 C20。第20页/共70页第二十一页,共70页。HT=0.60.450.30.150.40.30.21.00.70.10.040.030.020.070.010.040.030.020.070.010.10.090.060.05筛板塔气体负荷因子(ynz)关联图课本(kbn)P.129第21页/共70页第二十二页,共70页。选取设计气速选取设计气速 u 选取泛点率:选取泛点率:u/umax 一般液体一般液体(yt),0.7 0.8 易起泡液体易起泡液体(yt),0.5 0.6所需气体所需气体(qt)流通截面积流
16、通截面积设计设计(shj)气速气速 u=泛点率泛点率 umax 计算塔径计算塔径 DAT:塔截面Ad:降液管截面ATDAdlw第22页/共70页第二十三页,共70页。说明:计算得到的塔径需圆整。说明:计算得到的塔径需圆整。标准直径为:标准直径为:0.4、0.5、0.6、0.7、0.8、1.0、1.2、1.4、1.6、1.8、2.0(m)。直径确定直径确定(qudng)后应重新计算实际气速及泛点率。后应重新计算实际气速及泛点率。双流型:单流型:lw/D的确定的确定(qudng):Ad/AT也可由也可由lw/D查图得(教材查图得(教材(jioci)P.137)lw/DAd/AT 和和 Wd/D第2
17、3页/共70页第二十四页,共70页。hb底隙:底隙:hb堰头液高:堰头液高:h0W堰高:堰高:hWWcWdWslWrx第24页/共70页第二十五页,共70页。3、溢流装置设计、溢流装置设计 溢流型式的选择溢流型式的选择 依据:塔径依据:塔径、流量;、流量;型式:单流型、型式:单流型、U 形流型、双流形流型、双流(shun li)型、阶梯流型等。型、阶梯流型等。U型流型单流型双流(shun li)型第25页/共70页第二十六页,共70页。液流型式选取液流型式选取(xunq)参考表参考表第26页/共70页第二十七页,共70页。降液管形式和底隙降液管形式和底隙 降液管:弓形、圆形。降液管:弓形、圆形
18、。降液管截面积:一般降液管截面积:一般Ad/AT=0.06 0.12,由,由lw/D确定确定(图图11-16)Ad/AT 过大,气液两相接触传质区小,生产能力和板效率将较低;过大,气液两相接触传质区小,生产能力和板效率将较低;Ad/AT 过小,易产生气泡夹带,引起降液管液泛。过小,易产生气泡夹带,引起降液管液泛。底隙底隙 hb:应小于:应小于hw,通常在,通常在 30 40 mm。液体液体(yt)流经底隙的流速流经底隙的流速ub=Ls/(lwhb),一般一般ub=0.070.25m/s。第27页/共70页第二十八页,共70页。平流堰溢流辅堰栅栏堰三角形齿堰溢流堰(又称出口堰)溢流堰(又称出口堰
19、)作用:维持塔板上一定液层,使液体均匀横向流过。作用:维持塔板上一定液层,使液体均匀横向流过。型式:平直型式:平直(pn zh)堰、溢流辅堰、三角形齿堰及栅栏堰。堰、溢流辅堰、三角形齿堰及栅栏堰。主要尺寸:堰高主要尺寸:堰高hw和堰长和堰长lw第28页/共70页第二十九页,共70页。堰高堰高 hW:直接影响塔板上液层厚度:直接影响塔板上液层厚度(hud)过小,相际传质面积过小;过小,相际传质面积过小;过大,塔板阻力大,效率低。过大,塔板阻力大,效率低。常、加压塔:常、加压塔:hW=50 80 mm;减压塔:减压塔:hW=25 mm。hW=hL h0W板上液层高度(常压):板上液层高度(常压):
20、hL=50100mm第29页/共70页第三十页,共70页。E 可由图11-11查取(P.131),若Lh不是(b shi)过大,可近似取E=1。堰上方液头高度堰上方液头高度 hOW可用经验可用经验(jngyn)式计算:式计算:how过小时(xiosh),板上液体流动不均,效率降低,可调整lW/D。Lh:液体流量m3/h堰长堰长 lW:对于弓形降液管 双流型:单流型:堰长由计算得到的塔径确定lW/D也可根据数据手册推荐值按塔径选取第30页/共70页第三十一页,共70页。受液区和降液区 一般两区面积相等(xingdng)。边缘区小塔:大塔:安定区:入口安定区:因板上液面落差,减少漏液出口安定区:避
21、免夹带气泡的液体(yt)进入降液管4、塔板及其布置、塔板及其布置(bzh)WcWdWslWrx塔径小于0.9m时可用整块板;塔径较大时,常采用分块式塔板。第31页/共70页第三十二页,共70页。5、筛孔、阀孔的尺寸、筛孔、阀孔的尺寸(ch cun)和排列和排列 (1)筛板塔)筛板塔单流型弓形单流型弓形(n xn)降液管塔板:降液管塔板:有效(yuxio)传质区(开孔区):WcWdWslWrxd0t 筛孔直径筛孔直径 d0:3 8 mm 常用d0:3、3.5、6、8mm 孔中心距孔中心距 t:常压:t(34)d0取整。板厚:板厚:碳钢(3 4mm)、不锈钢2 4mm。第32页/共70页第三十三页
22、,共70页。孔气速:孔气速:孔数:孔数:d0t 开孔率(常压):通常为 0.10 0.14。有效传质区内(q ni),常按正三角形排列。选定选定do,计算,计算(j sun)得到得到Aa后,可确定孔数后,可确定孔数n,并核算开孔率,并核算开孔率;画出塔板排孔图。画出塔板排孔图。第33页/共70页第三十四页,共70页。(2 2)浮阀塔)浮阀塔浮阀型式:浮阀型式:F1F1、V-4V-4、V-6V-6、十字架、十字架浮阀孔径浮阀孔径 :d0=39 mm d0=39 mm 排列排列(pili)(pili)方式:正三角形和等腰三角形方式:正三角形和等腰三角形 孔中心距孔中心距 t:t:正三角形排列正三角
23、形排列(pili)(pili)时:时:7575、100100、125mm125mm 大塔常采用分块,不便错排,可按等腰三角形排列大塔常采用分块,不便错排,可按等腰三角形排列(pili)(pili):t=70 t=70、7575、8080、9090、100100等等液流方向(fngxing)液流方向(fngxing)顺排错排(常用)第34页/共70页第三十五页,共70页。阀孔数:阀孔数:动能动能(dngnng)因子:因子:适宜适宜(shy)阀孔气速阀孔气速u0:常压塔:常压塔:u0=37m/s 减压塔:减压塔:u0 10m/s开孔率开孔率(常压常压):第35页/共70页第三十六页,共70页。hf
24、 为板上泡沫层高度:有效(yuxio)传质区的气速:u=Vs/(AT Ad)二、二、塔板流动性能的校核塔板流动性能的校核(xio h)对初步设计的结果进行调整和修正。对初步设计的结果进行调整和修正。1、液沫夹带量校核液沫夹带量校核单位质量单位质量(zhling)(或摩尔)气体所夹带的液体质量(或摩尔)气体所夹带的液体质量(zhling)(或摩尔)(或摩尔)ev:kg 液体液体/kg气体,或气体,或 kmol液体液体/kmol气体气体要求:要求:ev 0.1 kg 液体液体/kg气体。气体。(1)筛板塔:查关联图或用 Hunt经验公式计算ev第36页/共70页第三十七页,共70页。说明:两式计算
25、的 F1中的较大值若超过(chogu)允许值,应调整塔板间距或塔径。(2)浮阀塔:利用(lyng)Fair 关联图求泛点率 F。为控制液沫夹带量过大,应使泛点率 直径(zhjng)小于0.9m的塔:F0.650.75一般大塔:F0.80.82单流型:液体在塔板上流动的行程 Z=D2Wd 塔板上的液流面积 A=AT2Ad 物性系数(正常系统)K=1.0 泛点负荷因数 CF 查图求取第37页/共70页第三十八页,共70页。塔板阻力:塔板阻力塔板阻力:塔板阻力 Ht 包括包括 以下几部分以下几部分:干板阻力干板阻力 ho气体通过气体通过(tnggu)板上孔的阻力(设无液体时);板上孔的阻力(设无液体
26、时);液层阻力液层阻力 he 气体通过气体通过(tnggu)液层阻力;液层阻力;克服液体表面张力阻力克服液体表面张力阻力 h孔口处表面张力。孔口处表面张力。2、塔板阻力的计算、塔板阻力的计算(j sun)和校核和校核(1)干板阻力)干板阻力(zl)ho浮阀塔浮阀塔临界孔速 第38页/共70页第三十九页,共70页。=1.15 校正校正(jiozhng)系数系数C0 孔流系数,孔流系数,可查图可查图11-10(P131)。d0/C0筛板的孔流系数筛板的孔流系数(xsh)筛板塔筛板塔d012mmd012mm孔径(kngjng)与板厚之比第39页/共70页第四十页,共70页。(2)液层阻力)液层阻力(
27、zl)he充气充气(chn q)系数系数 浮阀塔:浮阀塔:0.5筛板塔:由筛板塔:由Fa查图查图11-12求求 Fa第40页/共70页第四十一页,共70页。说明:若塔板阻力说明:若塔板阻力(zl)过大,可增加开孔率或过大,可增加开孔率或 降低堰高。降低堰高。(3)克服(kf)液体表面张力阻力(一般可不计)3、降液管液泛校核、降液管液泛校核为防止降液管液泛,应保证降液管内液流畅通为防止降液管液泛,应保证降液管内液流畅通(chngtng)。液体经降液管下降时,要克服各种阻力,故必须在降液管中维持一定的高度清液层。液体经降液管下降时,要克服各种阻力,故必须在降液管中维持一定的高度清液层。故塔板阻力:
28、降液管中清液柱高度降液管中清液柱高度(m)第41页/共70页第四十二页,共70页。(1)液面落差液面落差一般较小,可不计。一般较小,可不计。浮阀塔浮阀塔可忽略可忽略(hl)。筛板塔若筛板塔若D1600mm 时,时,可忽略可忽略(hl)。不可忽略。不可忽略(hl)时:时:一般一般(ybn)要求:要求:0.5ho(2 2)液体通过)液体通过(tnggu)(tnggu)降液管阻力降液管阻力 hd hd不设进口堰时:不设进口堰时:设进口堰时:Av:液流经堰时的最小断面第42页/共70页第四十三页,共70页。泡沫泡沫(pom)层高度层高度要求要求(yoqi):说明:若泡沫高度说明:若泡沫高度(god)过
29、大,可减小塔板阻力或增大塔板间距。过大,可减小塔板阻力或增大塔板间距。泡沫层相对密度:不易起泡物系:=0.60.7 一般物系:=0.5 易起泡物系:=0.30.44、液体在降液管中停留时间校核液体在降液管中停留时间校核 目的:目的:避免严重的气泡夹带。停留时间:停留时间:要求:要求:说明:说明:停留时间过小,可增加降液管面积增加降液管面积 或增大塔板间距。增大塔板间距。第43页/共70页第四十四页,共70页。(1)计算严重漏液(lu y)时干板阻力 h0(2)计算(j sun)漏液点气速 u0 说明:如果稳定系数说明:如果稳定系数(xsh)K过小,可减小开孔率或降低堰高。过小,可减小开孔率或降
30、低堰高。5、严重漏液校核严重漏液校核 漏液点气速 u0,min:发生严重漏液时的孔气速。稳定系数:要求:要求:对于浮阀塔,一般取F=5时对应的阀孔气速为漏液点气速漏液点气速 u0 第44页/共70页第四十五页,共70页。过量液沫夹带线(气相负荷上限线)过量液沫夹带线(气相负荷上限线)筛板塔:筛板塔:规定规定(gudng):ev =0.1(kg 液体液体/kg气体)气体)为限制条件。为限制条件。6、塔板的负荷、塔板的负荷(fh)性能图性能图确定塔板的操作弹性确定塔板的操作弹性可整理出u与L关系,因u又与V有关(yugun),故可关联出V与L关系。L/m3/h1030507090V/m3/h板上泡
31、沫层高度:有效传质区的气速:u=Vs/(AT Ad)第45页/共70页第四十六页,共70页。浮阀塔:浮阀塔:令泛点率F1=0.8可整理出Vs与Ls关系,或Vh与Lh关系。Vh与Lh关系为直线方程(fngchng),有两点即可确定直线 。第46页/共70页第四十七页,共70页。液相下限液相下限(xixin)线线整理出:液相下限线是一条垂直(chuzh)与L轴的直线。规定(gudng)严重漏液线(气相下限线)严重漏液线(气相下限线)浮阀塔:浮阀塔:不发生漏液时,动能因子动能因子 F0=5由u0,min可算出此时的最小气相量Vh,是一水平直线。第47页/共70页第四十八页,共70页。当:hL30mm
32、,或d03mmL/m3/h1030507090V/m3/h一般(ybn)情况:筛板塔:筛板塔:可由上式关联(gunlin)出L与V的关系。第48页/共70页第四十九页,共70页。液相上限线液相上限线保证保证(bozhng)液体在降液管中有一定的停留时间。液体在降液管中有一定的停留时间。降液管液泛线降液管液泛线可得L=常数(chngsh)的直线液泛时,降液管内(un ni)的泡沫液面高等于板间距与堰高之和第49页/共70页第五十页,共70页。L/m3/h1020305080100V/m3/h如浮阀塔:忽略(hl)和h当板间距HT、堰高hw和泡沫相对密度一定(ydng)时,可找出LV关系第50页/
33、共70页第五十一页,共70页。塔板的操作塔板的操作(cozu)弹性:弹性:或或LhVhVh,minVh,max画出塔板负荷画出塔板负荷(fh)性能图性能图第51页/共70页第五十二页,共70页。三、塔高计算(j sun)(1)塔顶空间HD:一般取1.21.5m(2)塔底空间HB使储液量停留 35min,保证(bozhng)塔底料液不被排完。塔底液面距最下层塔板间 12m。(3)人孔数目D1000mm,为安装、检修方便,每隔 68层塔设一人孔;人孔直径一般 450600mm;设人孔处的板间距 600mm。(4)塔高第52页/共70页第五十三页,共70页。四、塔板设计(shj)结果汇总实际塔板数:
34、进料板位置:塔总高度:精馏(jn li)段塔板设计结果汇总表提馏段塔板设计结果汇总表第53页/共70页第五十四页,共70页。塔板主要结构参数数据塔板主要流动参数数据塔径D1.4m流动形式单流型塔板间距HT0.6m液体流量Lh堰长lw0.98m气体流量Vh堰高hw0.05m液泛气速uf堰宽Wd0.2mu/uf入口堰高hw无空塔气速u底隙hb降液管内流速Ad/AT底隙流速ub塔截面积AT泛点率F1降液管面积Ad溢流强度uL有效传质区Aa堰上液头高度how气相流通面积A塔板阻力hb开孔面积A0降液管液体停留时间孔直径d0降液管内清液高度孔数n降液管内液沫层高度开孔率A0/A阀孔气速孔心距t阀孔动能因
35、子边缘区宽Wc漏液点气速安定区宽Ws稳定系数塔板厚S最大气相流量排列方式最小气相流量第54页/共70页第五十五页,共70页。一、塔盘一、塔盘当塔径大于当塔径大于800mm时可采用时可采用(ciyng)分块分块塔径/mm8001200140016001800200022002400分块数345613213241324第四节塔的机械设计第四节塔的机械设计第四节塔的机械设计第四节塔的机械设计第55页/共70页第五十六页,共70页。二、塔体:选用材料(cilio):可查得材料(cilio)的许用应力 t注意:计算(j sun)出的壁厚应圆整。Di:塔内径mmC:壁厚附加量,可取 C3mm;t:材料的许
36、用应力,Mpapc:工作压力,Mpa:焊缝系数(1),可取0.85塔体的壁厚:第56页/共70页第五十七页,共70页。焊接(hnji)接头系数f焊接接头结构100%无损检验局部无损检验示意图双面对接焊 1.0 0.85 带垫板单面对接焊 0.90 0.80第57页/共70页第五十八页,共70页。三、封头常用的是椭圆形,封头壁厚与塔体一致或稍厚,封头选取参见轻院设计教材(jioci)附录二。第58页/共70页第五十九页,共70页。四、容器法兰:参见(cnjin)附录三第59页/共70页第六十页,共70页。法兰密封面形式法兰密封面形式(xngsh)第60页/共70页第六十一页,共70页。结构结构(
37、jigu)绘草图绘草图第61页/共70页第六十二页,共70页。五、裙座:参见(cnjin)附录四第62页/共70页第六十三页,共70页。裙座与塔体的连接裙座与塔体的连接(linji)第63页/共70页第六十四页,共70页。一、管路设计有泵的选择一、管路设计有泵的选择(xunz):见教材第二章:见教材第二章1、泵的选择、泵的选择(xunz)(见教材第二章见教材第二章)第五节辅助设备第五节辅助设备(shbi)的设计及的设计及选型选型序号名称型号扬程/m流量/m3h-1功率/kW1原料泵2釜液泵3回流泵4塔顶产品泵5塔底产品泵第64页/共70页第六十五页,共70页。2、接管及管法兰(1)管径确定根据
38、流体性质选取适宜(shy)的流速u(课本第一章P.33);计算管径d根据管规格圆整。(2)接管长度:根据管的公称直径,确定接管长度。(3)根据管的公称直径,选择管法兰。附录六序号管线用途流速/ms-1管规格1进料管2釜液输送管3塔顶蒸汽管4塔顶冷凝液总管5回流液管6塔顶产品管第65页/共70页第六十六页,共70页。a.板式(bnsh)平焊HG20592-97 管法兰类型管法兰类型(lixng):b.带颈对焊法兰第66页/共70页第六十七页,共70页。二、传热设备的选择二、传热设备的选择冷凝器、再沸器、进料预热器、产品冷凝器、再沸器、进料预热器、产品(chnpn)冷却器冷却器任选一进行计算并选用
39、任选一进行计算并选用(参见第六章参见第六章)(1)(1)初选换热器的规格尺寸初选换热器的规格尺寸 初步选定换热器的流动方式,保证温差修正系数大于初步选定换热器的流动方式,保证温差修正系数大于0.80.8,否则应改变流动方式,重新计算。,否则应改变流动方式,重新计算。计算热流量计算热流量Q Q及平均传热温差及平均传热温差tmtm,根据经验估计总传热系数,根据经验估计总传热系数K K估,初估传热面积估,初估传热面积A A估。估。选取管程适宜流速,估算管程数,并根据选取管程适宜流速,估算管程数,并根据A A估的数值,确定估的数值,确定(qudng)(qudng)换热管直径、长度及排列。换热管直径、长度及排列。第67页/共70页第六十八页,共70页。(3)(3)计算传热计算传热(chun r)(chun r)面积并求裕度面积并求裕度一般(ybn)应使所选用或设计的实际传热面积 A大于所需传热面 A0 20%左右为宜,即裕度为 20%左右。(2)(2)核算核算(h sun)(h sun)总传热系数总传热系数求出总传系数K计,并与估算时所取用的传热系数K估进行比较。如果相差较多,应重新估算。第68页/共70页第六十九页,共70页。三、其它(qt)标准件的选择(见手册)1、除沫器:2、人孔第69页/共70页第七十页,共70页。
限制150内