TC6517B内爬塔吊拆卸方案.doc
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1、,TC6517B10内内爬爬塔塔吊吊拆拆卸卸方方案案江江苏苏省省华华建建建建设设股份有限公司股份有限公司二二 0 一二年十月一二年十月,专项专项施工方案施工方案审审批会批会签页签页工程名称丽原天际城方案内容内爬塔吊拆除专项施工方案编制单位南宁市同泰建筑机械租赁有限公司编制人年月日技术科初审年月日安全科初审年月日编制单位会签(公章)技术主任审核年月日审批单位江苏省华建建设股份有限公司技术处审核年月日安全处会审年月日总工室审批年月日审批单位会签(公章)企业技术负责人批准年月日,目目 录录编制依据002工程概况002设备简介003起重设备安装拆除单位简介004内爬式塔式起重机拆除工艺部署005拆卸前
2、的准备工作005屋面施工平台的搭设方案006门式、桅杆起重机的设计、制作016一层电梯厅水平运输平台的搭设022桅杆起重机的安装023拆卸程序023零部件的吊降024塔吊拆除时的注意事项及安全技术措施025危险源及防范措施026塔吊拆除应急预案027附表:钢结构焊接检验批质量验收记录 036,TC6517B10 内爬塔吊拆卸方案内爬塔吊拆卸方案、编编制依据制依据1 QTZ160 塔式起重机说明书;2 塔式起重机安全规程GB5114-94;3 塔式起重机操作和使用规程JBJ80012-89;4 建筑塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程JGJ196-20105 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规
3、程JGJ130-20116 建筑施工模板安全技术规程JGJ162-2008。7 建筑施工安全检查标准JGJ59-99;8 南宁市建设工程项目规范管理实用工作手册(2011 年 5 月)9 建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范DB45/T618-200910危险性较大的分部分项工程安全管理办法建设部建质(2009)87 号文。、工程概况工程概况本工程为超高层住宅楼,位于南宁市兴宁区、民族大道与共和路交口的东北角,总建筑面积:114836.81m2,其中 :地下建筑面积 16104.22 m2、裙楼建筑面积:16645.83m2。地下为 3 层,地上为 57 层,标准层每层 1468.8
4、6 m2,建筑总高度为221.9m。塔吊最高点为 230m。,塔吊的立面布置图如下:该工程由广西丽原投资有限公司开发,由广西华蓝咨询管理有限公司监理,江苏省华建建设股份有限公司承建。、设备设备筒介筒介,1、设备的规格、型号及技术参数TC6517B-10 内爬塔式起重机,是长沙中联重工科技发展股份有限公司按新标准 JG/T5031-2008塔式起重机标准设计的新型式起重机。厂家生产许可证:TS2410612012;出厂编号:02066853。本机公称起重力矩 1600KNm,工作幅度为 50m,最大起升高度 230m,独立起升高度为 38m,塔吊距离地面高度约为 220m。最大起重量为 10T(
5、四倍率),最大幅度处起重量为 2.95T(两倍率)。型号QE10100E2倍率a=2a=4起重量/速度(m/min)2.5/1005/505/5010/25起升机构最低稳定下降速度(2 倍率)=5m/min钢丝绳规格6*29Fi+IWR-16-1770卷筒容绳量540m(缠绕层数=6 层)2、设备各主要部件的规格和重量序号名称规格重量(Kg)1内爬标准节2000*2000*280013102内爬基节 I2000*2000*280016453内爬基节 II2000*2000*280016354爬升架2400*2400*648043005回转总成2400*2400*225150006回转塔身149
6、5*1495*17013807司机室5008塔顶01380*666015509平衡臂总成(含变速箱)2900*13900*1300(8400),平衡臂7000*1600420010平衡块7 块3000(单块)1150m 起重臂总成50m853412起重臂单个最长10000*1486*1200125013外套架(爬升架)6480*2404*24044500注:注:单单个构件最大重量个构件最大重量为为 5000Kg.、起重起重设备设备安装拆除安装拆除单单位位简简介介塔吊拆除工作由南宁市同泰建筑机械租赁有限公司承接,起重设备安装工程专业承包壹级,可承担各类起重设备的安装与拆卸任务,证书编号为:- -
7、,安全生产许可证编号:-。塔吊拆卸人员职责一览表设备名称塔式起重机型号QTZ160拆卸高度38m安装负责人培训证号技术负责人培训证号安全员培训证号指挥人员培训证号拆卸人员拆卸日期2012 年 10 月 15 日,、内爬式塔式起重机拆除工内爬式塔式起重机拆除工艺艺部署部署经过对天际城项目施工现场多次勘查、研究和讨论,结合屋面结构的实际情况,作出对内爬式塔吊釆取以下步骤进行拆除:1、在屋面部分搭设钢管排架,铺设平台,9m 高,2.5m 宽,从 A-6 轴至 A-18 轴范围,以塔身中心为平台的中心线。屋面下两层搭设支撑排架。平台分两次搭设,塔吊配重位置向东先行搭设。塔吊配重位置向西待配重拆除后再行
8、搭设。2、设计、制作桅杆式起重吊装机一台和门式起重吊装机多台;3、利用塔吊自身液压顶升系统,将塔吊下降到最低点;4、利用门式起重机将塔吊平衡块拆除、解除平衡臂与塔身连接,固定起重臂,解除起重臂与塔身的连接;5、利用塔身内爬装置,降低塔身,使塔吊旋转机构底面平屋面结构板面;6、利用桅杆起重机,将塔身、平衡臂、起重臂等部件全部解体,并用 3T 卷扬机平移拆除下来的各部件,使各部件散放在结构的屋面上。7、利用桅杆起重机,将拆除下来的塔吊各构件,通过塔机预留爬升洞口3200*3200mm,垂直吊运至一层电梯厅前室;8、一层大厅内制作滑动运输平台,用 3T 的卷扬机解决水平运输问题,将塔吊配件运到建筑物
9、外,用汽车吊运出场外。9、解体桅杆起重机,并通过已安装好的消防电梯运至地面,并运出场外。10、拆除钢管平台,通过人工搬运及消防电梯运至地面,并运出场外。内爬式塔吊拆除前的准内爬式塔吊拆除前的准备备工作工作,1、成立内爬式塔吊拆除的专业小组,由公司领导、技术部门、安全部门、项目部、拆除部门等人员组成。具体拆除工作由南宁市同泰建筑机械租赁有限公司负责。2、针对施工现场的实际情况,编制切实可行的拆除方案,依据拆除方案,做好拆除前的准备工作;从公司、部门至班组操作人员,层层做好安全技术交底工作。由于本次拆除工作的特殊性,操作人员相对固定。3、门式起重机、桅杆式起重机设计、制作、安装、调试。4、拆卸工具
10、及机具的准备:5T 的手动环链葫芦 5 只、10T 手动环链葫芦 4 只,3T 的卷扬机两台。5T、10T 转向定滑轮各 4 个。双轮定、动滑车组各一个,动滑车组附吊钩。缆风绳为 6*19+1 钢丝绳,并附多个卡箍。配备多套活动扳手、梅花板手、大小锤、棕绳、安全带等。5、安全检查:拆卸前首先对塔机进行全面检查,检查所有联接螺栓、销轴、绳卡、钢丝绳、制动器及各个安全装置是否灵敏可靠;检查液压系统、钢梁、爬升框架等工作是否正常;确认一切无误后方可进行拆卸工作。6、清理屋面现场内影响塔机拆卸的所有障碍物,对楼面所有预留洞口的防护进行加固,便于摆放拆卸下来的零配件。、屋面施工平台的搭屋面施工平台的搭设
11、设方案方案钢管脚手架平台的搭设高度最大为9.0米,最大宽度为2.5m,最大长度为40m。立杆的纵距 b=0.80米,立杆的横距 l=0.80米,立杆的步距 h=1.50米。采用的钢管类型为483.0。平台面层为18mm胶合模板,底层为50*80木枋,间距为200mm。平台分两次搭设,塔吊配重位置向东先行搭设。塔吊配重位置向西待配重拆除后再行搭设,并形成整体。平台与结构附着点设置详见图示。计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)计算依据2扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。,图 平台支撑架立面简图图 支撑架立杆稳定性荷载计算单元(一)、平台模板面板(一
12、)、平台模板面板计计算算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。塔吊起重臂、平衡臂自重及附件约11T=110KN,平台面积为2.5m*40m,动载及活载各1KN/m2;模板木枋自重约0.3KN/m2,静荷载标准值 q1 = 110/1000.800+0.3000.800=1.12kN/m活荷载标准值 q2 = (1.000+1.000)0.800=1.600kN/m平台面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 80.001.801.80/6 = 43.20cm3;I = 80.001.801.801.80/12
13、= 38.88cm4;(1)抗弯抗弯强强度度计计算算f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2);,M 面板的最大弯距(N.mm);W 面板的净截面抵抗矩;f 面板的抗弯强度设计值,取15.00N/mm2;M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m);经计算得到 M = 0.100(1.21.12+1.41.600)0.2000.200=0.0143kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.014310001000/43200=0.33N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪抗剪计计算算 可以不可以不计计算算T = 3Q/2bh T其
14、中最大剪力 Q=(1.21.12+1.41.600)0.200=0.717kN截面抗剪强度计算值 T=3717.0/(2800.00018.000)=0.074N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T,满足要求!(3)挠挠度度计计算算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677(1.21.12+1.41.600)2004/(1006000388800)=0.017mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!(二)、支撑木方的(二)、支撑木方的计计算算木方按照均布荷载下连续梁计算。1.荷荷载载的的计
15、计算算 (1)平台板上起重臂、平衡臂自重(kN/m):,q11 =11T/(2.540)0.200=0.22kN/m(2)模板、木枋的自重线荷载(kN/m):q12 = 0.3000.200=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载、移动大臂产生的动荷载(kN/m):经计算得到,活荷载标准值 q2 = (1.000+1.000)0.200=0.400kN/m静荷载 q1 = 1.200.22+1.200.060=0.336kN/m活荷载 q2 = 1.40.400=0.560kN/m2.木方的木方的计计算算按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下
16、:均布荷载 q =0.336+0.56=0.896kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.10.8960.800.80=0.057kN.m最大剪力 Q=0.60.8000.896=0.43kN最大支座力 N=1.10.8000.896=0.788kN木方的截面力学参数为本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3;I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4;(1)木方抗弯木方抗弯强强度度计计算算抗弯计算强度 f=0.057106/53333.3=1.069N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2
17、,满足要求!(2)木方抗剪木方抗剪计计算算 可以不可以不计计算算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql,截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3430/(25080)=0.16N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方木方挠挠度度计计算算最大变形:v =0.6770.896800.04/(1009500.002133333.5)=0.12mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!(三三)、横向支撑、横向支撑钢钢管管计计算算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。1.荷荷载载的的计计算算 (1)平台
18、板上起重臂、平衡臂自重(kN/m):q11 =11T/(2.540)0.800=0.88kN/m(2)模板、木枋的自重线荷载(kN/m):q12 = 0.3000.800=0.24kN/m(3)活荷载为施工荷载、水平移动大臂时产生的动荷载(kN/m):经计算得到,活荷载标准值 q2 = (1.000+1.000)0.200=0.400kN/m静荷载 q1 = 1.200.88+1.200.240=1.34kN/m活荷载 q2 = 1.40.400=0.560kN/m2.横向横向钢钢管的管的计计算算按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:,均布荷
19、载 q =1.34+0.56=1.90kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.900.800.80=0.12kN.m最大剪力 Q=0.60.8001.90=0.912kN最大支座力 N=1.10.8001.90=1.672kN木方的截面力学参数为本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:cm3;491. 48 . 42 . 48 . 4323244414dddwcm4;78.1064)2 . 48 . 4(64)(44414ddI(1)钢钢管抗弯管抗弯强强度度计计算算抗弯计算强度 f=0.12KN.m/4.491 cm3=44.53N/mm2钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm
20、2,满足要求!(2)钢钢管管挠挠度度计计算算最大变形:v =0.6771.9KN/m800.04/(100210000107800)=0.23mm钢管的最大挠度小于800.0/250,满足要求!(四)、扣件抗滑移的(四)、扣件抗滑移的计计算算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力,R=1.672kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!,本案例应采用双扣件;或采用可调托座。(五)、立杆的(五)、立杆的稳稳定性定性计计算荷算荷载标载标准准值值作用于模板
21、支架的荷载包括静荷载、活荷载(含动荷载)和风荷载。1.静荷静荷载标载标准准值值包括以下内容:包括以下内容:(1)脚手架钢管的自重(kN):G1 = 0.1119.000=0.999kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值,设计人员可根据情况修改。(2)平台模板的自重(kN):NG2 = 0.3000.8000.800=0.192kN(3)平台板承受荷载的自重(kN):NG3 = 11T/(2.5*50)0.8000.800=0.563kN经计算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 1.754kN。2.活荷活荷载为载为施工荷施工荷载标载标准准值值与移与移动动大
22、臂大臂时产时产生的生的动动荷荷载载。 。经计算得到,施工活荷载、移动平台产生动载的标准值 NQ = (1.000+1.000)0.8000.800=1.280kN3.不考不考虑风虑风荷荷载时载时,立杆的立杆的轴轴向向压压力力设计值计设计值计算公式算公式N = 1.20NG + 1.4NQ=1.21.754+1.41.28=3.9kN(六)、立杆的(六)、立杆的稳稳定性定性计计算算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值,N = 3.9kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到;,i 计算立杆的截面回转半径 (cm);i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2); A
23、 = 4.24W 立杆净截面抵抗矩(cm3);W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2);f 钢管立杆抗压强度设计值,f = 205.00N/mm2;l0 计算长度 (m);如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架,由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1 计算长度附加系数,按照表1取值为1.167;u 计算长度系数,参照扣件式规范表5.3.3;u = 1.700a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.30m;公式(1)的计算结果:l0=1.1671.7001.50=2.976m=2976/16.0=186.574
24、=0.207=3760/(0.207424)=42.84N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果:l0=1.500+20.300=2.100m=2100/16.0=131.661 =0.391=3900/(0.391424)=23.52N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式(3)计算 ,l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 计算长度附加系数,按照表2取值为1.010;公式(3)的计算结果:l0=1.1671.010(1.500+20.300)=2.475m =2475/16.0=155.185 =0.291=3900/
25、(0.291424)=31.61N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!平台模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。(七)、楼(七)、楼层层承承载载力力计计算算1、单根立杆底端面垫50*50*20方块模板,立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2),N 上部结构传至基础楼面的轴向力 (kN);N = 3.9KNA 立杆基础底面面积 (mm2);A = 5050=2500mm2;= N/A=3.91000/2500=1.56MPa; 立杆基础楼板压应力设计值 (N/mm2); =30.00单根立杆对楼层压应力值较小。2、单
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